Пример расчета транзисторного усилительного каскада
Проведем для примера расчет усилительного каскада на транзисторе КТ602А, собранного по схеме ОЭ при UКЭ0 =18В, RН=2,5кОм для режима класса А.
Принимаем UКЭ0=18В, URк=10,5В, URэ=7,5В, UА=8,58В.
Задаемся величиной тока делителя R1-R2 Jдел > JБ0; Jдел = 12mА.
Тогда R1+ R2 = ЕК/ Jдел = 36/12*10−3 = 3кОм.
Следовательно, величина R2 = UА/ Jдел = 8,58/ 12*10−3 =715Ом
Принимаем R2 = 680Ом (ближайшее значение из ряда значений Е24).
Тогда R1 = 2320 Ом; принимаем R1 =2,2кОм.
Тогда RЭ = 0,2ЕК/ JЭ0 =0,2*36/37,5*10−3 = 192Ом; принимаем RЭ = 200 Ом.
Тогда RК = URк / JЭ0 =10,5/37,5*10−3 = 280 Ом; принимаем RК = 270 Ом.
Величина сопротивления цепи, состоящей из параллельно включенных сопротивлений R1 и R2 (в дальнейшем используем обозначение R1||R2), равна (2200*680)/(2200+680) = 519Ом.
RВХ ТР= h11Э = 200 Ом,
RВХ УС = h11Э||R1||R2 =519*280/719 = 144Ом.
Коэффициент усиления каскада по напряжению kU = h21Э* RК/ h11Э = 40*280/200 = = 56.
Коэффициент усиления каскада по току kJ = kU *RВХ УС/ RН= 56*144/2500=3,22 RВЫХ УС = RК||(1/ h22Э) ≈ RК = 280Ом.
Используемый в задаче определения величины коэффициента нелинейных искажений метод пяти ординат заключается в следующим. Переходная ВАХ разбивается на интервалы, как показано на рис.2.6, и отмечаются ординаты, которые соответствуют значениям при ωt=0, π/3, π/2, 2π/3, π.
Рис.2.6
Представляя ток в виде:
i=I0+I1 cos ωt+I2 cos 2ωt+I3 cos3ωt+I4 cos 4ωt,
находим по пяти ординатам амплитуды гармоник:
I0=1/6 (iмакс+2(i1+i2)+iмин), I1=1/3 (iмакс+iмин+i1-i2),
|
|
I2=1/4 (iмакс-2i0+iмин), I3=1/6 (iмакс-2(i1-i2)+iмин),
I4=1/12 (iмакс-4(i1+i2)+iмин+6i0).
Алгоритм расчета величины коэффициента нелинейных искажений по методу пяти ординат должен быть следующим.
1. Проводим расчет режима работы транзистора на постоянном токе и определяем угол наклона нагрузочной характеристики на переменном токе; сопротивление нагрузки принимаем равным RЭКВ Н= RК || RН.
2. На основании входных ВАХ и нагрузочных характеристик строим переходную характеристику.
3. На основании входных ВАХ строим динамическую входную характеристику.
4. На основании динамической входной и переходной характеристик строим сквозную характеристику JК= (ЕГЕН) для выбранной (или заданной) величины внутреннего сопротивления источника сигнала RИСТ, полагая
ЕГЕН=Jб× RИСТ + Uбэ(1+RИСТ/R), где R=R1||R2.
5. На сквозной характеристике при заданных ЕВХ при его значениях +Еm, −Еm, +Еm/2, −Еm/2, 0 устанавливаем конкретные значения пяти ординат JК0, J1/2, Jmax , J−1/2, Jmin и рассчитаем амплитуды гармоник Im1, Im2, Im3, Im4 и определим величину .
Покажем на численном примере механизм проводимых вычислений.
1. Итак, строим нагрузочную характеристику для сопротивления RЭКВ =RК||RН
|
|
RЭКВ = = 252Ом
2. Принимаем RИСТ= 3,5RВХ = 3,5×144 500 Ом.
3. Строим сквозную динамическую характеристику
ЕГЕН=Jб× RИСТ + Uбэ(1+RИСТ/R) = Jб×500 + Uбэ(1+500/519),
Jк = Jк (Jб).
Результаты проведеннях вычислений представлены в табл.3
Табл.3
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | |
Jк, mA | 11,5 | 22 | 33 | 37,5 | 41 | 51,5 | 59 | 65 |
Jб, mA | 0,05 | 0,3 | 0,55 | 0,7 | 0,8 | 1,05 | 1,3 | 1,55 |
Uбэ, В | 0,845 | 0,96 | 1,04 | 1,08 | 1,1 | 1,14 | 1,16 | 1,17 |
ЕГЕН, В | 1,68 | 2,03 | 2,315 | 2,47 | 2,56 | 2,76 | 2,92 | 3,07 |
4. По полученным результатам строим график зависимости Jк от ЕГЕН; это и есть сквозная динамическая характеристика. Из неё находим JК0, J1/2, Jmax , J−1/2, Jmin: Jmax= 62mA, Jmin=13mA, JК0= 37,5mA, J1/2=49,5mA, J−1/2=25 mA.
5. Проводим проверку полученных результатов по соотношению
ΔJK0= {Jmax+Jmin +2(J1/2− J−1/2)− 6JК0} = {62+13+2(49,5+25)−6×37,5}=−0,166mA,
т.е. много меньше JК0, что свидетельствует о доверительном характере полученных результатов.
6. Амплитуды токов гармоник будут равны
Jm1= [Jmax−Jmin + J1/2− J−1/2]= [62−13+49,5−25]=24,5 mA,
Jm2= [Jmax+ Jmin −2 JК0] = [62+13−2×37,5]=0,
Jm3= [Jmax− Jmin− 2(J1/2− J−1/2)] = [62−13−2(49,5−25)] =0,
|
|
Jm4= [Jmax+Jmin−4(J1/2+ J−1/2)+6 JК0] = [62+13−4(49,5+25)+6×37,5]=0,17mA.
И тогда = [Jm22+ Jm32+ Jm42]1/2×100% = ×100% = 0,7%,
что меньше значения заданного значения =1,2%, т.е. цель достигнута.
= ×100% = 0,7%, что меньше заданного допустимого значения 1,2%.
Снижение коэффициента нелинейных искажений g до требуемого значения может быть реализовано путём уменьшения амплитуды входного сигнала EВХm, тем самым ограничения величины максимального входного сигнала и максимальной мощности на нагрузке. Уменьшить нелинейные искажения g в современной схемотехнике реализуется главным образом путем введения в схему усилителя цепей ООС.
Задание 3
Рассчитать схему (в зависимости от номера варианта)
- инвертирующего сумматора,
- неинвертирующего сумматора,
- вычитающего устройства.
№ варианта | Функция | Rн, кОм | доп, % |
1 | 4U1+U2+4U3 | 6,0 | 1,3 |
2 | −(5U1+3U2+2U3) | 7,5 | 1,5 |
3 | U1+4U2+6U3 | 8,5 | 1,8 |
4 | −(3U1+2U2+3U3) | 10,0 | 0,6 |
5 | 6U1+5U2+U3 | 5,5 | 1,2 |
6 | 8(U1−U2) | 4,5 | 0,9 |
7 | 5U1+6U2+3U3 | 6,5 | 0.8 |
8 | 7U1− 2U2 | 9,5 | 1,4 |
9 | 9U1− 5U2 | 12,5 | 0,7 |
10 | −(3U1+3U2+2U3) | 5,5 | 1,2 |
11 | 4U1+2U2+3U3 | 6,5 | 1,5 |
12 | −(4U1+2U2+U3) | 7,0 | 1,6 |
13 | 2U1+3U2+5U3 | 8,0 | 2,0 |
14 | 6U1− 3U2 | 4,2 | 1,1 |
15 | 2U1− 3U2 | 6,8 | 1,9 |
16 | − (2U1+2U2+U3) | 5,0 | 1,0 |
17 | −(4U1+3U2+7U3) | 6,3 | 1,4 |
18 | 2U1+4U2+7U3 | 5,5 | 1,3 |
19 | −(2U1+4U2+6U3) | 8,2 | 0,7 |
20 | 6U1+3U2+2U3 | 5,5 | 1,2 |
21 | 8(U1−2U2) | 4,2 | 0,9 |
22 | 5U1+4U2+U3 | 6,8 | 0,8 |
23 | 8U1− 2U2 | 9,5 | 1,3 |
24 | 9U1− 5U2 | 12,0 | 0,75 |
25 | −(3U1+5U2+U3) | 5,5 | 1,1 |
26 | 4U1+2U2+5U3 | 6,8 | 1,4 |
27 | − (7U1+2U2+U3) | 7,2 | 1,6 |
28 | 3U1− 4U2 | 6,2 | 1,8 |
|
|
Операционные усилители (ОУ) используют при построении аналоговых устройств: усилителей (в том числе и усилителей мощности), нелинейных преобразователей различного назначения, активных фильтров, счетно-решающих устройств, стабилизаторов напряжения и тока, аналого-цифровых и цифро-аналоговых преобразователей и т.н.
Ниже приведен общий порядок разработки устройств на ОУ и даны примеры разработки некоторых устройств.
Дата добавления: 2018-04-15; просмотров: 377; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!