Выбор сборных шин и ошиновки на стороне ВН подстанции

⇐ ПредыдущаяСтр 5 из 6Следующая ⇒

В открытом распределительном устройстве (ОРУ) напряжением 110 кВ используем токоведущие части (сборные шины и ошиновку), выполненные сталеалюминевыми проводами марки АС.

Согласно ПУЭ [5], сборные шины и ошиновка в пределах открытых распределительных устройств всех напряжений проверке по экономической плотности тока не подлежат. Сечение этих проводов выбирается по допустимому току при работе в максимальном режиме:

, (29)

где I_МАХ – максимальный ток, протекающий по проводу в утяжеленном режиме, А;

I_ДОП – допустимый ток провода, А.

При выборе сечения проводов следует исходить из минимально допустимого сечения по условиям недопущения короны. Разряд в виде короны возникает около провода при высоких напряженностях электрического поля и сопровождается потрескиванием и свечением. Процессы ионизации воздуха вокруг провода приводят к дополнительным потерям энергии, к возникновению электромагнитных колебаний, создающих радиопомехи, и к образованию озона, вредно влияющего на поверхности контактных соединений. Согласно ПУЭ [5], сечение проводов АС напряжением 110 кВ не должно быть менее АС-70/11.

Токи на присоединениях в утяжеленном режиме указаны в таблице 3. Максимальный ток на сборных шинах принимается равным току наиболее мощного присоединения, в нашем случае это питающие линии, I_МАХ = 497,023 А. По таблице П3.3 [4] согасно условию (29) выбираем провод АС-185/24 с допустимым током I_ДОП = 520 А, следовательно, сборные шины и ошиновку питающих линий выполняем проводами марки АС-185/24. В цепях транзитных линий и понижающего трансформатора расчетные токи в утяжеленном режиме меньше, чем в цепи питающих линий ( 246,001 А и 281,144 А соответственно), но ошиновку этих присоединений также выполняем проводами АС-185/24. Таким образом, на стороне ВН подстанции сборные шины и вся ошиновка выполнена гибкими проводами марки АС-185/24.

Далее необходимо выбранное сечение проверить на термическое действие тока короткого замыкания. Но, согласно [5], шины, выполненные голыми проводами на открытом воздухе, на термическое действие тока короткого замыкания не проверяются.

При больших токах короткого замыкания провода в фазах в результате динамического взаимодействия могут настолько сблизиться, что произойдет схлестывание или пробой между фазами.

Согласно [5], гибкие шины распределительного устройства при I_К⁽³⁾ ³ 20 кА подлежат проверке на электродинамическое действие тока короткого замыкания. В нашем случае I_К⁽³⁾=26,423 кА, поэтому необходимо произвести проверку на электродинамическое действие тока короткого замыкания.

Наибольшее сближение фаз наблюдается при двухфазном коротком замыкании между соседними фазами, когда провода сначала отбрасываются в противоположные стороны, а затем после отключения тока короткого замыкания движутся навстречу друг другу. Усилие от длительного протекания тока двухфазного короткого замыкания, если выразить его через ток трехфазного короткого замыкания , определяется по формуле из [4], Н/м:

, (30)

где - действующее значение периодической составляющей начального тока двухфазного короткого замыкания, кА;

- действующее значение периодической составляющей начального тока трехфазного короткого замыкания, кА;

D – расстояние между фазами, м.

На ОРУ 110 кВ расстояние между фазами принято 3 м.

Н/м.

Определяем силу тяжести 1 м токопровода с учетом внутрифазных распорок, Н/м:

, (31)

где m – масса 1 м токопровода, кг.

Согласно [2] масса 1 м токопровода АС-185/24 складывается из массы алюминиевой части провода и массы стального сердечника m=0,515+0,19=0,705кг.

Тогда по формуле (31):

Н/м.

Находим эквивалентное по импульсу время действия быстродействующей защиты, с:

, (32)

где t_З – действительная выдержка времени защиты от тока короткого замыкания, с;

0,05 – учитывает влияние апериодической составляющей.

Принимая время действия релейной защиты t_З = 0,1 с, получаем

с.

Принимаем расчетную стрелу провеса провода по габаритно-монтажным условиям h = 2,5 м.

Определяем отношения:

; .

По рисунку 4.9 [4] для найденных значений и определяем отношение , откуда отклонение провода м.

Максимально допустимое отклонение провода определяем по формуле:

, (33)

где D – расстояние между фазами, м;

d – диаметр токопровода, для провода АС-185/24 d = 0,0189 м;

а_ДОП – наименьшее допустимое расстояние в свету между соседними фазами в момент их наибольшего сближения, м.

Для ОРУ 110 кВ а_ДОП = 0,45 м согласно [4], тогда по формуле (33):

м.

Так как найденное значение отклонения провода b < b_ДОП, то схлестывания не произойдет.

Гибкие провода крепятся на гирляндах подвесных изоляторов типа ПФ6-В с числом изоляторов в гирлянде 8 при напряжении 110 кВ [6,c.39].

Дата добавления: 2018-05-02; просмотров: 1578; Мы поможем в написании вашей работы!

Поделиться с друзьями:

⇐ Предыдущая 1 2 3 456 Следующая ⇒

Мы поможем в написании ваших работ!