Теоретическая часть расчетной задачи
Міністерство освіти і науки України
Державний ВНЗ «Національний гірничий університет»
МЕТОДИЧНІ ВКАЗІВКИ
ДО РОЗРАХУНКОВОЇ РОБОТИ З ДИСЦИПЛІНИ
«Нафтогазова механіка»
ДЛЯ СТУДЕНТІВ СПЕЦІАЛЬНОСТІ 185 "НАФТОГАЗОВА ІНЖЕНЕРІЯ ТА ТЕХНОЛОГІЇ"
Дніпро
2017
Міністерство освіти і науки України
Державний ВНЗ «Національний гірничий університет»
МЕТОДИЧНІ ВКАЗІВКИ
до практичних занять з дисципліни
ДО РОЗРАХУНКОВОЇ РОБОТИ З ДИСЦИПЛІНИ
«Нафтогазова механіка»
ДЛЯ СТУДЕНТІВ СПЕЦІАЛЬНОСТІ 185 "НАФТОГАЗОВА ІНЖЕНЕРІЯ ТА ТЕХНОЛОГІЇ"
Рекомендовано до видання навчально-методичним
управлінням університету
ЗАТВЕРДЖЕНО
на засіданні кафедри
техніки розвідки
родовищ корисних копалин
Протокол № 2
від 22.09.2017 р.
Дніпро
НГУ
2017
Методичні вказівки до розрахункової роботи з дисципліни «Нафтогазова механіка» для студентів спеціальності 185 "Нафтогазова інженерія та технології" / Упоряд.: А.О. Ігнатов. – Д.: ДВНЗ «Національний гірничий університет», 2017. – 24 с.
Упорядник
А.О. Ігнатов, ст. викл.
Відповідальний за випуск
доц. кафедри техніки розвідки родовищ корисних копалин
Ю.Л. Кузін, канд. техн. наук
Введение
При любом способе добычи нефти и газа возбуждается их движение в пласте; поэтому без знания нефтегазовой механики нельзя обоснованно решить важнейшие задачи технологии нефтедобычи и добычи газа - нельзя выбрать систему разработки месторождения и режим эксплуатации скважин, которые были бы наиболее рациональны для данных пластовых условий и в то же время наиболее удовлетворяли планово-экономическим требованиям. Указывая на необходимость знания законов нефтегазовой механики для решения проблем технологии нефтедобычи, нужно подчеркнуть, что знания только этих законов недостаточно для изучения сложных процессов фильтрации жидкостей и газов в пластовых условиях. Действительно, громадная удельная поверхность пористой среды (величина поверхности стенок поровых каналов, приходящаяся на единицу объема образца пористой горной породы) и малые диаметры зерен и поровых каналов указывают на то, что роль молекулярных сил может быть относительно велика. Поэтому необходимо считаться с прямым и косвенным влиянием поверхностных явлений на процессы движения жидкости в гористой среде. Кроме того, для очень многих месторождений характерны высокие и снижающиеся в процессе разработки пластовые давления, высокие пластовые температуры; часто в одних и тех же порах пласта одновременно находятся нефть, газ и вода, причем, иногда физико-химические свойства законтурной (краевой) воды сильно отличаются от свойств связанной (сингенетичной, реликтовой, погребенной) воды, пленка которой обволакивает зерна нефтесодержащей породы. По мере падения пластового давления, выделения газа из раствора и продвижения краевой воды внутрь контура нефтеносности в пласте могут развиваться сложные физико-химические процессы, оказывающие существенное влияние на особенности движения жидкостей и газов в пластах. Не менее сложные физико-химические явления возникают при закачке в нефтеносный пласт воды, воздуха или газа, например для поддержания или восстановления пластового давления. Следовательно, физика и физикохимия пласта столь же важны для изучения поведения нефтегазоносного месторождения в процессе его разработки и эксплуатации, как и нефтегазовая механика.
|
|
|
|
|
|
Нефтегазовая механика - наука о движении нефти, газа и воды в пластах, сложенных пористыми и трещиноватыми горными породами.
Если учесть буквальный смысл термина нефтегазовая механика, то было бы правильнее науку о движении нефти, газа и воды в пластах назвать механикой жидкостей и газов в пористой среде. Последнее название более верно и потому, что при изучении фильтрации жидкостей и газов в пористой среде используются не только упрощенные методы гидравлики, но и математически строгие, общие методы гидромеханики. Однако для простоты сохраним за упомянутой наукой более привычное название, укоренившееся уже и как название соответствующей учебной дисциплины - нефтегазовая механика.
|
|
|
Итак, нефтегазовая механика, физика и физикохимия пласта являются (наряду с промысловой геологией и отраслевой экономикой) основами современной технологии нефтегазодобычи. Без комплексного развития этих наук и внедрения их достижений в нефтегазопромысловую практику невозможен прогресс технологии нефтегазодобычи.
В нефтегазовой механике приходится иметь дело со многими из тех законов движения жидкостей и газов в пористой среде (с законами фильтрации), которые имеют важное значение не только в области технологии добычи нефти и газа, но и в гидрогеологии, инженерной геологии, гидротехнике, химической технологии и т. д. В самом деле, теория фильтрации является основой для решения, например, следующих важнейших проблем водоснабжения и ирригации: расчет притоков жидкости к искусственным водосборам и дренажным сооружениям, изучение режима естественных источников и подземных потоков и т. д. В гидротехническом строительстве и при проведении крупных инженерно-геологических работ приходится рассчитывать фильтрацию вод под плотинами и в обход плотин, фильтрацию через тело земляных плотин, осуществлять искусственное понижение уровня грунтовых вод, бороться с грунтовыми водами при оползнях. При проведении подземной газификации (в каменноугольной промышленности) необходимо учитывать особенности движения газов в пористой среде. В керамической промышленности возникает задача о фильтрации жидкостей и газов через стенки сосудов, в химической промышленности - задача о движении реагентов в пористой среде катализатора, о движении реагентов через специальные фильтры, о шламовой фильтрации и т. д.
|
|
|
Стоимость бурения и эксплуатации нефтегазовых скважин очень велика. Поэтому возникает острая необходимость в научно обоснованном решении многих вопросов, связанных с добычей нефти и газа; без этого невозможна рациональная разработка нефтяных и газовых месторождений. Ранее из пласта добывали лишь 20-25% находившейся в нем нефти, теперь же, применяя различные методы интенсификации, стремятся повысить коэффициент нефтеотдачи до 80-90%.
Итак, несомненно, за последние годы проблемы добычи нефти и газа, во-первых, резко усложнились и, во-вторых, выросли в проблемы огромной политической и экономической важности. Решать эти проблемы старыми методами уже нельзя, а потому развитию научно обоснованных методов технологии добычи нефти и газа уделяется особое внимание; совершенствование же технологии добычи нефти и газа немыслимо без учета достижений нефтегазовой механики.
Перед промысловой геологией, теорией эксплуатации нефтяных и газовых скважин, отраслевой экономикой, нефтегазовой механикой и физикой пласта возникают задачи: установить принципы, на базе которых можно составлять генеральные схемы разработки вновь открываемых месторождений нефти и газа и осуществлять наиболее рациональный режим их эксплуатации.
Расчетная задача
Определить закон распределения давления, градиента давления и скорости фильтрации по длине пласта, дебит галереи, закон движения частиц жидкости и средневзвешенное по объёму порового пространства пластовое давление при следующих исходных данных: Lп - длина пласта; B - ширина пласта; h - мощность пласта; k - проницаемость; PК - давление на контуре; PГ - давление на стенки галереи; μ - динамическая вязкость.
Теоретическая часть расчетной задачи
Для целей данной работы формулы дебита и соответствующие им условия притока жидкостей и газов к скважинам имеет смысл разделить на четыре типа: I. Плоский радиальный приток к скважинам по линейному закону фильтрации; II. Плоский радиальный приток к скважинам по нелинейному закону фильтрации. III. Сферический радиальный приток к скважинам по линейному закону фильтрации. IV. Сферический радиальный приток к скважинам по нелинейному закону фильтрации.
Для фильтрационных потоков первого типа зависимость дебита скважины Q от ее радиуса Rc и от радиуса RK контура области питания имеет вид:
, (1)
где А - величина, равная произведению группы множителей, отражающих влияние проницаемости и мощности пласта, вязкости жидкости или газа, статического и динамического пластовых давлений и т. д.
Чтобы выяснить влияние радиуса скважины на ее дебит, допустим, что при прочих неизменных условиях радиус скважины изменен в n' раз. Сохраним обозначение Q для дебита скважины с радиусом Rc и обозначим буквой Q дебит скважины с измененным радиусом R'c = n'Rc. Из формулы (1) получим:
(2)
Рис. 1. График зависимости дебита скважины от ее радиуса Rc и от радиуса RK контура области питания случай плоскорадиального притока к скважине по линейному закону фильтрации.
Формулы (1)-(2) справедливы для несжимаемой и сжимаемой жидкости, для газа и газированной жидкости при любом режиме пласта, лишь бы установившийся приток любой из перечисленных жидкостей (или газа) к скважине был плоско-радиальным и подчинялся линейному закону фильтрации. Природа жидкости и режим пласта оказывают влияние лишь на характер зависимости величины А от статического и динамического пластовых давлений в скважине и от других факторов.
Таблица 1
На основании формулы (1) составлена табл. 1 и построен график на рис. 1; таблица и график отражают зависимость величины 
от отношения радиусов 
.
Рис. 2. Графики, характеризующие изменения забойного давления и дебита скважины при изменении ее радиуса в n' раз; случай плоско-радиального притока к скважине по линейному закону фильтрации.
1 - график 
при =106;
2 - график при - =104;
3 - график 
при =106;
4 - график при =104;
Из табл. 1 и графика рис. 1 видно, что дебит скважины изменяется очень медленно в практически наиболее интересном диапазоне изменения отношения от 103 до 106.
Рис. 1 построен на полулогарифмической сетке, причем масштабы осей абсцисс и ординат разные.
Табл. 1 подтверждает, что изменение радиуса скважины сравнительно мало отражается на изменении ее дебита. Так, например, при RK = 104Rc нужно было бы увеличить радиус скважины в 100 раз, чтобы ее дебит увеличился вдвое, при увеличении же радиуса скважины вдвое ее дебит увеличивается только на 8%. Если RK = 106RC, влияние изменения радиуса сказывается еще меньше.
Таблица 2
Из рис. 2 видно, что правее оси ординат, т.е. при n' > 1, подъем кривых 1 и 2 интенсивнее, чем слева от той же оси (т. е. при n' < 1). Следовательно, увеличение радиуса скважины в какое-то число раз сильнее сказывается на дебите, чем уменьшение радиуса в то же число раз.
Так, например, при RK = 104Rc увеличение радиуса скважины в 10 раз вызывает увеличение дебита на 33%, а уменьшение радиуса в 10 раз вызывает уменьшение дебита на 20%. Чем больше величины отношения и чем ближе величина n' к 1 , тем меньше разница между приростом и уменьшением дебита скважины при увеличении или уменьшении ее радиуса в одно и то же число раз.
До сих пор, пользуясь формулами (1)-(2), мы выясняли влияние изменения радиуса скважины на изменение ее дебита при сохранении постоянного перепада давления (т. е. при сохранении забойного динамического давления) и при всех прочих одинаковых условиях. Перейдем к выяснению влияния радиуса скважины на изменение перепада давления при сохранении постоянного дебита.
Допустим, что перепад давления (разность между статическим и динамическим давлениями на забое скважины) равен Dр при радиусе скважины Rc; перепад давления обозначим через Dр' при сохранении прежнего дебита и всех прочих одинаковых условиях, но при измененном в n' раз радиусе скважины R'c, так что R'c = n'Rc.
Из формулы (2), справедливой в случае плоско-радиального притока несжимаемой жидкости к скважине по линейному закону фильтрации в условиях водонапорного режима, получим:
(3)
На основании формулы (3) можно утверждать, что Dр' < Dр при n' > 1, т.е. при увеличении радиуса скважины требуется создать меньшее понижение давления на ее забое для получения того же дебита, что и при первоначальном малом радиусе.
В табл. 3 приведены результаты подсчетов по формуле (3), иллюстрирующие влияние радиуса скважины на понижение ее забойного давления.
С помощью табл. 3 построены линии 3 и 4 на рис. 2; линия 3 для случая RK = 106Rс, линия 4 -для случая RK = 104Rc. В полулогарифмической сетке обе линии 3 и 4 оказались прямыми, что и следовало ожидать, так как отношение линейно зависит от lgn'.
Из прямолинейности линий 3 и 4 следует, что увеличение радиуса в некоторое число раз на столько же уменьшает перепад давления в скважине, на сколько его увеличивает уменьшение радиуса в то же число раз.
Из сравнения формул (2) и (3) и табл. 2 и 3 видно, что увеличение радиуса скважины во столько раз увеличивает ее дебит при сохранении перепада давления, во сколько раз уменьшается перепад давления при сохранении дебита.
Формула (3) справедлива и для установившегося плоско-радиального притока к скважине сжимаемой жидкости по линейному закону фильтрации в условиях водонапорного режима, ибо дебит сжимаемой жидкости также (с точностью до величин, которыми вследствие их малости пренебрегают) зависит от перепада давления, как и дебит скважины при притоке к ней абсолютно несжимаемой жидкости.
Таблица 3
Наоборот, в случае плоско-радиального (приближенно) притока к скважине жидкости со свободной поверхностью в условиях гравитационного режима и когда справедлив линейный закон фильтрации, формула (3) не может быть применена. Действительно, сохраняя принятые выше обозначения, получим:
(4)
или
(5)
где hк - высота начального статического уровня; hс - высота динамического уровня в скважине; s - понижение уровня в скважине, а рк, рс и Dр - соответствующие давления и перепад давления, причем все эти величины отвечают радиусу скважины Rc; теми же буквами, но со штрихами отмечены соответствующие величины для радиуса скважины R'c, измененного по сравнению с прежним в n' раз (Rc = n'R'c), причем дебит скважины и все прочие условия сохранены неизменными.
Обозначим для краткости буквой δ отношение логарифмов, входящее в правую часть формул (4) и (5):
(6)
Сравнивая формулы (3) и (6) видим, что их правые части одинаковы, а потому табл. 3 можно использовать для определения значений величины δ.
Из формул (4) и (6) получим:
(7)
Решая уравнение (7), после несложных преобразований найдем:
(8)
Конечно, тот же результат мог бы быть получен из формул (5) - (6).
Проанализируем формулу (8) применительно к двум крайним случаям: очень большого и очень малого понижения забойного давления (понижения уровня) в скважине.
Допустим сначала, что динамическое забойное давление в скважине понижено столь сильно, т. е. величина рс настолько мала, что квадратом отношения 
можно пренебречь.
Тогда из выражения (8) получим:
(9)
Формула (9) справедлива лишь при S < 1, т. е. при n' > 1, ибо, приняв рс = 0, нельзя требовать сохранения дебита скважины при уменьшении ее радиуса.
Как видно из табл. 3, δ = 0,83 - 0,75 при десятикратном увеличении радиуса скважины. Подставляя это значение δ в формулу (9), найдем:
(10)
или, учитывая, что Dр' = рк - p'c и что в данном случае Dр = рк:
(11)
Даже при двукратном увеличении радиуса скважины получаем:
(12)
Следовательно, при большом понижении уровня в скважине увеличение ее радиуса довольно заметно сказывается на уменьшении понижения уровня при сохранении постоянного дебита.
Рассмотрим теперь другой крайний случай, допустим, что перепад давления Dр настолько мал, что квадратом величины 
можно пренебречь. Учитывая это и раскладывая правую часть равенства (8) в ряд по формуле бинома Ньютона (для дробного показателя степени), получим:
(13)
Или
(14)
Формулы (3) и (14) совпадают, а следовательно, при малом понижении уровня в скважине, к которой притекает жидкость со свободной поверхностью, влияние изменения радиуса сказывается на изменении перепада давления (при сохранении дебита) так же, как и в условиях водонапорного режима.
Перейдем к исследованию влияния радиуса скважины на ее производительность в условиях фильтрационных потоков второго типа.
Рис. 3. Графики, характеризующие изменение забойного давления и дебита скважины при изменении ее радиуса в n раз; случаи плоско-радиального притока к скважине по закону Краснопольского.
Рассмотрим крайний возможный случай нарушения закона фильтрации - движение жидкости или газа во всем пласте по закону Краснопольского. Для формулы дебита газовой скважины получим:
(15)
где Q' и Q - дебиты скважины, отвечающие соответственно, радиусам Rc и RK, где Rc = n'R'c; предполагается, что понижение забойного давления в скважине сохраняется постоянным.
Учитывая, что RK и Rc, последнюю формулу упростим так:
(16)
Вторая колонка табл. 4, составленная на основании формулы (16), иллюстрирует влияние изменения радиуса скважины на ее дебит при сохранении неизменного перепада давления. С помощью табл. 4 построена кривая 1 на рис. 3; эта кривая - парабола, ось которой совпадает с осью абсцисс и вершина лежит в начале координат, служит графиком формулы (16).
Для плоско-радиального притока несжимаемой жидкости к скважине по закону фильтрации Краснопольского влияние радиуса на перепад давления можно оценить следующим образом:
скважина приток давление фильтрация
(17)
где Dр и Dр' - перепады давления, отвечающие соответственно радиусам R'c и Rc при сохранении постоянного дебита скважины. Учитывая, что RK и Rc, последнюю формулу упростим так:
(18)
Правая колонка табл. 4 рассчитана на основании формулы (18); на рис. 3 ей соответствует кривая 2 - равнобочная гипербола, оси которой совпадают с осями координат.
Из сравнения правой и средней колонок табл. 4, видно, что изменение радиуса скважины меньше сказывается на изменении ее дебита, чем на изменении перепада давления. Кроме того, из сопоставления табл. 2 и 3 с табл. 4 можно сделать следующий вывод: в условиях движения жидкостей по линейному закону фильтрации влияние изменения радиуса скважины оказывается значительно менее интенсивным, чем в условиях движения жидкостей по закону Краснопольского. Так, например, двукратное увеличение радиуса скважины в первом случае (см. табл.2) вызывает увеличение дебита на 5 - 8% (в зависимости от отношения величин RK и Rc) при сохранении перепала давления, тогда как во втором случае (см. табл. 4) дебит увеличивается на 40%.
Таблица 4
Ранее было установлено, что в практически интересных случаях плоско-радиального движения нельзя ожидать нарушения линейного закона фильтрации во всем фильтрационном потоке; размеры области кризиса этого закона тем больше, чем больше дебит скважины.
Отсюда следует, что в реальных условиях, когда этот закон фильтрации нарушается в призабойной зоне, влияние изменения радиуса скважины на ее дебит должно быть более интенсивным, чем на то указывает формула (2), и менее интенсивным, чем указывает формула (16). Эти формулы дают как бы крайние пределы интенсивности влияния радиуса скважины в условиях плоско-радиального движения.
Далее, поскольку с увеличением размеров области кризиса линейного закона фильтрации растет влияние нарушения этого закона на дебит скважины, постольку справедлив следующий вывод: с увеличением дебита скважины интенсивность влияния ее радиуса на дебит и на перепад давления должна (если при рассматриваемых величинах дебита линейный закон в призабойной зоне нарушен) возрастать.
Перейдем к исследованию влияния радиуса скважины на ее производительность в условиях сферического радиального потока жидкостей по линейному закону фильтрации; это соответствует потоку третьего типа.
Из формулы (16) для жидкости и, следовательно, для газа и газированной жидкости получим следующее соотношение:
(19)
В этой формуле, иллюстрирующей влияние изменения радиуса скважины на ее дебит при сохранении перепада давления, приняты те же обозначения, которые были использованы ранее.
Учитывая, что RK и Rc, получим упрощенную формулу:
(20)
Из последней формулы ясно видно, что в рассматриваемых условиях потока третьего типа влияние изменения радиуса скважины на ее дебит значительно интенсивнее, чем в условиях потоков первых двух типов. В предыдущих главах отмечалось, что в практически интересных случаях сферическое радиальное движение если приближенно иногда и существует, то во всяком случае оно не может выдерживаться в пласте на большом протяжении. Все же только что сделанный теоретический вывод позволяет сформулировать следующее заключение, представляющее несомненный интерес для практики: чем сильнее скважина отклоняется от гидродинамически совершенной по степени вскрытия пласта, тем сильнее радиус скважины влияет на ее дебит.
Для тех же условий потока третьего типа, но ограничиваясь только случаем притока к скважине несжимаемой жидкости, выясним влияние радиуса скважины на перепад давления.
Обратимся к исследованию потоков четвертого типа.
Ранее был указан метод, на основании которого легко выводится формула дебита для сферического радиального потока жидкости к скважине по закону фильтрации Краснопольского. Пропуская промежуточные выкладки, запишем окончательную формулу, иллюстрирующую влияние радиуса скважины на ее дебит при сохранении постоянного перепада давления:
(21)
Эта формула справедлива для притока не только жидкости, но и газа к скважине в только что упомянутых условиях фильтрационных потоков четвертого типа. Влияние радиуса скважины на ее дебит сказывается в данном случае еще сильнее, чем во всех ранее разобранных случаях, хотя и здесь следует напомнить, что допущение справедливости закона фильтрации Краснопольского во всем пласте преувеличивает возможности нарушения линейного закона фильтрации.
Перейдем к заключительным выводам, вытекающим из анализа формул, выведенных в данном параграфе.
При плоско-радиальном движении жидкостей и газов в пласте по линейному закону фильтрации влияние радиуса скважины на её дебит и на перепад давления оказывается наиболее слабым. Однако в реальных условиях скважины чаще всего бывают гидродинамически несовершенными и по степени и по характеру вскрытия пласта.
Это нарушает в призабойной зоне плоско-параллельность потока, делает его трехмерным и, кроме того, облегчает возможности нарушения линейного закона фильтрации. Поведение скважины особенно сильно зависит от условий движения жидкостей и газов именно в призабойной зоне. Нарушения линейного закона фильтрации и двухмерности потока вызывают значительно более сильное влияние радиуса скважины на ее дебит и перепад давления, чем то обнаруживается из исследований потоков первого типа.
Влияние изменения радиуса скважины на ее дебит не остается постоянным, а может возрастать с увеличением дебита (при росте области кризиса линейного закона фильтрации).
Влияние изменения радиуса скважины на перепад давления при сохранении постоянного дебита либо столь же интенсивно (в условиях водонапорного режима при движении жидкости по линейному закону фильтрации, когда дебит пропорционален перепаду давления и, следовательно, индикаторные линии прямолинейны), как и влияние радиуса на дебит при сохранении постоянного перепада давления, либо еще более интенсивно (при притоке к скважине газа и газированной жидкости, при притоке несжимаемой жидкости со свободной поверхностью в условиях гравитационного режима, а также в условиях водонапорного режима при нарушении линейного закона фильтрации).
В пластах, сложенных известняками, увеличение диаметра скважины может значительно способствовать увеличению ее производительности не только по причинам, рассмотренным выше, но и потому, что это часто бывает связано со включением новых трещин в систему микроканалов пласта, питающих скважину.
Во многих случаях добыча жидкости и газа из пласта лимитируется следующим требованием: нельзя превосходить некоторую величину скорости фильтрации (ее максимальное значение в обычных условиях всегда бывает у стенки скважины), при которой начинается интенсивный вынос песка в скважину.
Назовем упомянутое критическое [максимально допустимое для данной породы и данной жидкости (или газа)] значение скорости фильтрации через Vmax. Тогда максимальный допустимый дебит скважины определится так:
(22)
где F - поверхность стенки скважины, все остальные обозначения сохранены прежние, причем предполагается, что приток жидкости (или газа) к скважине плоско-радиальный.
Из последней формулы следует, что в соответствующих случаях, когда добыча жидкости и газа из скважины ограничивается упомянутыми геологическими факторами, максимальный допустимый дебит скважины прямо пропорционален радиусу ее забоя.
В заключение коснемся вопроса о влиянии радиуса RK контура области питания на производительность скважины.
В формулы (1) - (14) радиус RK входит под знаком логарифма. Следовательно, для фильтрационных потоков первого типа влияние радиуса контура области питания столь же ничтожно, как и влияние радиуса самой скважины. В условиях потоков II-IV типов влияние радиуса RK почти совсем не чувствуется - величина RK не входит в соответствующие формулы, если справедливо допущение о том, что RK и Rc, и если (в потоках II и IV типов) закон фильтрации значительно отличается от линейного закона.
Следовательно, ошибка в оценке величины RK весьма мало отражается на подсчетах дебита скважины. Последнее замечание очень существенно, ибо на практике трудно точно оценить величину RK, но, повторяем, это не вносит заметных погрешностей в расчеты нефтегазовой механики (по крайней мере в те подсчеты, которые связаны с практически установившимися потоками).
Расчётная задача
Дано:
LК = (исходные данные) км
B = (исходные данные) м
h = (исходные данные) м
k = 0,8 мкм2 = 0,8·10-12 м2
PК = 9,6 МПа = 9,6·106 Па
PГ = 7,1 МПа = 7,1·106 Па
μ = 2 мПа·с=2·10-3 Па·с
m = 18% = 0,18
Таблица 5
Исходные данные для расчета
| Параметр для расчета | Номер варианта | |||||||||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | |
| LК | 9 | 7 | 11 | 6 | 5 | 12 | 13 | 8 | 10 | 12 |
| B | 140 | 200 | 120 | 110 | 100 | 90 | 110 | 130 | 120 | 180 |
| h | 8 | 6 | 10 | 12 | 13 | 14 | 10 | 12 | 16 | 14 |
Найти:
1) Закон распределения давления P(x) - ?
2) Градиент давления dP/dx - ?
3) Скорость фильтрации V - ?
4) Дебит галереи Q - ?
5) Закон движения жидкости t(x) - ?
6) Средневзвешенное по объёму порового пространства давление 
- ?
Привести выводы по расчету.
Дата добавления: 2018-04-15; просмотров: 259; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!