ЦЕХА МЕХАНИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ МЕТАЛЛОВ
K принимаем равным 8; Ту, Тп и ψ или задаются, или замеряются непосредственно в цехе.
6. РАСЧЕТ ОБЩЕОБМЕННОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ ПРИ ЯВНОМ
ИЗБЫТКЕ ВЛАГИ
В основе расчета лежит влагосодержание — отношение плотности водяных паров к плотности воздуха. Ни в одном из рассмотренных цехов не присутствуют водяные пары в чистом виде.
Если в производственных помещениях повышается влажность, то количество воздуха, подаваемого в помещение, определяется по формуле:
, (6.1)
где Lуд = К·V — расход воздуха, удаляемого из рабочей зоны, м3/ч.; W — избыток влаги в помещении, г/ч; Руд — плотность воздуха, соответствующая температуре удаляемого воздуха кг/м3; dп — влагосодержание воздуха, подаваемого в помещение г/кг; dуд.з — содержание влаги в воздухе, удаляемом из рабочей зоны; dуд. — влагосодержание воздуха, находящегося за пределами рабочей зоны.
Зависимость плотности воздуха от температуры при нормальном атмосферном давлении приведена в табл. 6.1.
Таблица 6.1.
Зависимость плотности воздуха от температуры при нормальном атмосферном давлении
| Температура, °С | –20 | –10 | 0 | 10 | 20 | 30 | 40 |
| Плотность, кг/м | 4,39 | 1,34 | 1,29 | 1,24 | 1,2 | 1,16 | 1,12 |
; (6.2)
; (6.3)
(6.4)
|
|
|
где ρп, ρуд — плотность воздуха, соответствующая температуре поступающего воздуха tпост и удаляемого tуд.; V — объем помещения; ρпнП и ρпн. уд — плотность водяного пара в поступающем и удаляемом воздухе, соответственно.
,г (6.5.)
где ρп.н.пом — плотность водяных паров при температуре воздуха, находящегося в помещении ρп.н.п., ρп.н.пом, ρпн. уд можно взять из табл. 5.1.
Подставив данные из табл. 5.1.и 6.1. в формулы (6.2.) — (6.5.), получим значения dуд.з, dн., dуд.,W, подставив которые в свою очередь в выражение (6.1.) получим необходимый расход воздуха для проветривания помещения при явном избытке влаги.
7. РАСЧЕТ ЕСТЕСТВЕННОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ И АЭРАЦИИ
При аэрации естественный воздухообмен рассчитывается с помощью выражения.
(7.1)
где LВр — количество воздуха подаваемого в помещение для получения требуемых условий воздушной среды, м3/ч; Vср — средняя скорость движения воздуха, м/ч; ∑ S — суммарная площадь открытых проемов, м2.
КУЗНЕЧНО-ПРЕССОВЫЙ ЦЕХ
Приведем пример расчета аэрации однопролетного здания кузнечно-прессового цеха.
|
|
|
Схема аэрации одноэтажного однопролетного здания кузнечно-прессового цеха в теплый период года.
|
|
Рис. 7.1
Кузнечно-прессовый цех размещен в здании размерами 280х24 м. Площадь поля цеха Fn=280×24=6720 м2.
На кровле здания установлен аэрационный фонарь незадуваемого типа. Высота центра вытяжных проемов от пола Н=18 м. Наружный воздух поступает через открываемые проемы в продольных стенах. Расстояние между центрами приточно-вытяжных проемов h=16,5 м. Рабочие места расположены со стороны приточных проемов.
Тепловыделяющее оборудование в составе 12 нагревательных печей и 6 прессов установлено в один ряд:
I группа — 4 камерные печи размерами в плане 
м и высотой с=2,5 м;
ΙΙ группа — 4 термические печи размерами в плане 2х3,5 м и высотой 3 м;
ΙΙΙ группа — 4 методические печи размерами в плане 2,5 х 5 м и высотой 3 м;
IV группа — 6 прессов размерами в плане 1,5 х 2 м и высотой 4,5 м.
Суммарная площадь проекций верхних граней источников теплоты 
м2
Пример расчета приведен для теплого времени года в соответствии с «Рекомендациями АЗ-901».
Тепловыделение в помещении составляют от: камерной печи Qист1=340кВт; термической печи Qист2=240кВт; методической печи Qист3=500кВт; пресса Qист4=150кВт; солнечной радиации, нагретого металла и других источников теплоты Qист5=140кВт. 
|
|
|
Общие теплопоступления составляют 5,36·103 кВт; теплопотери через охлаждающие конструкции — 1·103 кВт; теплоизбытки в здании — 4,36·103 кВт.
Конвективные тепловыделения в струях принимаются равными
.
Над камерной печью Qстр1=170 кВт, над термической печью Qстр2=120кВт, над методической печью Qстр3=250кВт, над прессом Qстр4=75кВт.
Расчетная температура наружного воздуха tн =22°С (ρн =1,197кг/м3).
Допустимая разность температур воздуха рабочей зоны и наружного
.
Коэффициент расхода приточных проемов с верхнеподвесными створками µпр=0,49. Коэффициент расхода вытяжных проемов µвыт=0,5.
Решение. Расход аэрации выполняется в такой последовательности. Определяются:
коэффициент полюсного расстояния для всех тепловых струй
;
эквивалентный диаметр dэ= 2ab /(a+b) для: Ι группы dэ1=2,5м; ΙΙ группы dэ2=2,55м; ΙΙΙ группы dэ3=3,34м; ΙV группы dэ4=1,72м.
Расстояние от полюса каждой тепловой струи до середины вытяжных проемов в фонаре 
для: Ι группы zр1=30,8м; ΙΙ группы zр2=30,6м; ΙΙΙ группы zр3=35,4м; ΙV группы zр4=24м, где zв – расстояние от верха источника теплоты до середины вытяжных проемов, м;
zп — расстояние от полюса струи до верха источника теплоты, м.
|
|
|
Избыточная температура тепловых струй 
для: Ι группы ∆ tстр1=7,1°С; ΙΙ группы ∆ tстр2=5,7°С;
ΙΙΙ группы ∆ tстр3=7,3°С; ΙV группы ∆ tстр4=6,2°С.
Расход воздуха в тепловых струях 
для: Ι группы Gстр1=86200 кг/ч; ΙΙ группы Gстр2=75800 кг/ч; ΙΙΙ группы Gстр3=123300 кг/ч; ΙV группы Gстр4=43500 кг/ч.
Суммарный расход воздуха в тепловых струях
кг/ч.
Средняя избыточная температура всех тепловых струй
°С.
Избыточная температура уходящего воздуха
5+6,7=11,7°С.
Расчетный расход воздуха для ассимиляции избытков явной теплоты
Gв=3,6Qя ⁄ (∆tух.)=3,6·4360·1000⁄11,7=1341500 кг/ч.
Располагаемое тепловое давление в помещении
∆Pт=9,8h (ρн-ρв)=9,8·16,5·(1,197-1,164)=5,34Па,
где ρв - плотность воздуха помещения, определяется по среднеарифметической температуре воздуха в рабочей зоне и уходящего:
tв=0,5 (tр.з+ tух) =0,5(27+38,7)=32,85°С; ρв=353/(273+32,85)=1,164 кг/м3.
Площадь приточных аэрационных проемов при ∆Рпр=∆Рвыт=0,5∆ρт=0,5·5,34=2,67Па.
. Площадь вытяжных аэрационных проемов
.
В холодный период года и в переходные периоды принцип вентиляции в кузнечно - прессовом цехе сохраняется таким же, как и в теплый период года, при этом поступление наружного воздуха предусматривается через открывающиеся проемы, расположенные на уровне выше 4м от пола. Расчет аэрации в эти периоды выполняется в соответствии с «Рекомендациями АЗ-901»
8.ВЫБОР ВАРИАНТОВ РАСЧЕТА ПРОИЗВОДСТВЕННОЙ
ВЕНТИЛЯЦИИ ПО ЗАГРЯЗНЕНИЮ И КЛИМАТИЧЕСКИМ
ПАРАМЕТРАМ ВОЗДУХА
Как известно воздух производственных помещений в зависимости от их назначения и технологических процессов может загрязняться пылью, туманами, газами, парами тяжелых металлов.
Зачастую наблюдаются и отклонения климатических параметров от санитарно- гигиенических норм. Указанные отклонения и загрязнения приобретают критические и катастрофические значения при нарушениях технологической дисциплины, в особенности при производственных авариях. Возникает практическая задача, какой мощности должна быть общеобменная механическая вентиляция, чтобы обеспечить надежное удаление загрязненного или перегретого, переувлажненного воздуха не только в штатном режиме работы цеха, но и при авариях.
Учитывая ограниченность ресурсов для ее решения, по нашему мнению, следует использовать известный принцип минимакса: максимально возможный эффект при минимально необходимых затратах. Поскольку нельзя исключать вариант аварии, когда и загрязнения, и отклонения климатических параметров воздуха могут происходить одновременно соответствующее этому математическое описание может иметь вид
где Q*Gmin,Q*Pmin,Q*Tmin,Q*ψmin,Q*Vmin — соответственно минимально необходимые расходы воздуха на проветривание в цехе по газам G, пыли Р, температуре Т, относительной влажности ψ и скорости движения воздуха V; 
- знак дизъюнкции(или).
Согласно формуле при этом рассчитываются расходы воздуха по каждому из параметров с использованием соответствующих методик, и выбирается максимальное значение из всех минимально необходимых, которое и используется затем как исходная величина при выборе вентилятора.
Совершенно очевидно, что нормальный режим проветривания будет сопровождаться сокращением количества рассчитываемых расходов воздуха Q*min во внутренних скобках формулы до четырех, трех, двух и одного. Это имеет значение при модернизации производства и при управлении проветриванием по текущим параметрам.
9.ВЫБОР ВЕНТИЛЯТОРА И ПРОЕКТИРОВАНИЕ
ВЕНТИЛЯЦИОННОЙ СЕТИ ЦЕХА
Вентиляторы — это воздуходувные машины, создающие определенное давление и служащие для перемещения воздуха при потерях давления в вентиляционной сети не более 12кПа.
В зависимости от развиваемого давления вентиляторы делят на следующие группы: низкого давления до 1 кПа, среднего давления 1—3 кПа, высокого давления 3—12 кПа.
Вентиляторы низкого и среднего давления применяют в установках общеобменной и местной вентиляции.
В зависимости от состава перемещаемого воздуха, вентиляторы изготовляют из определенных материалов и различной конструкции:
а) обычного исполнения для перемещения чистого или малозапыленного воздуха (до 100 мг/м3) с температурой не выше 80 °С, все части таких вентиляторов изготовляют из обычных ортов стали;
б) антикоррозийного исполнения — для перемещения агрессивных сред (пары кислот, щелочей); в этом случае вентиляторы изготавливают из стойких против этих сред материалов — железохромистой и хромоникелевой стали, винипласта и т. д.;
в) искрозащитного исполнения — для перемещения взрывоопасных смесей, например содержащих водород, ацетилен и т. д.; основное требование, предъявляемое к таким вентиляторам — это полное исключение искрения при их работе (вследствие ударов или трения), поэтому корпус и входные патрубки вентиляторов изготавливают из алюминия или дюралюминия. Участок вала, находящийся в потоке взрывоопасной смеси, закрывают алюминиевым колпаком и втулкой, а в месте прохода вала через кожух устанавливают сальниковое уплотнение;
г) пылевые — для перемещения пыльного воздуха (содержание пыли более 100 мг/м3), рабочие колеса вентиляторов изготавливают из материалов повышенной прочности, они имеют мало (4—8) лопаток.
Вентиляторы изготавливают различных размеров, и каждому из вентиляторов соответствует определенный номер, показывающий величину диаметра рабочего колеса в дециметрах, например вентилятор У4-70 № 6,3 имеет диаметр колеса 6,3 дм или 630 мм.
Для подбора осевых вентиляторов нужно знать требуемую производительность и полное давление. Номер вентилятора и электродвигатель выбирают по справочникам. Для подбора радиальных вентиляторов, кроме производительности и давления, необходимо выбрать их конструктивное исполнение.
Полное давление Рв, развиваемое вентилятором, расходуется на преодоление сопротивлений во всасывающем и нагнетательном воздуховодах, возникающих при перемещении воздуха
Рв = DРвс + DРн = DРn (8.1)
где DРвс и DРн — потери давления во всасывающем и нагнетательном воздуховодах; DРn — суммарные потери давления в вентиляционной сети.
Потери давления складываются из потерь давления на трение (за счет шероховатости поверхностей воздуховодов) и местные сопротивления (повороты изменения сечения, фильтры, калориферы и т. д.).
Потери ∆Рn (Па) определяют суммированием потерь давления на отдельных расчетных участках сети
, (8.2)
где 
и 
— соответственно потери давления на трение и на преодоление местных сопротивлений на расчетном i-ом участке воздуховода; 
— потери давления на трение на 1 м длины; li — длина расчетного участка воздуховода, м; 
— сумма коэффициентов местных сопротивлений на расчетном участке; 
— скорость воздуха в воздуховоде, м/с; r — плотность воздуха, кг/м3.
Величины 
и 
приводятся в справочниках.
Порядок расчета вентиляционной сети следующий:
1. Выбирают конфигурацию сети в зависимости от размещения помещений, установок оборудования, которые должна обслуживать вентиляционная система.
2. Зная требуемое количество воздуха на отдельных участках воздуховодов, определяют их поперечные размеры с учетом допустимых скоростей движения воздуха (3—10 м/с).
3. По формуле (8.2) рассчитывают сопротивление сети, причем за расчетную принимают наиболее протяженную магистраль.
4. По каталогам выбирают вентилятор и электродвигатель.
5. Если сопротивление сети оказалось слишком большим, размер воздуховодов увеличивают и производят пересчет сети. Зная, какую производительность и полное давление должен развивать вентилятор производят выбор вентилятора по его аэродинамической характеристике. Такая характеристика вентилятора выражает связь между основными параметрами — производительностью, давлением, мощностью и КПД при определенных частотах вращения n (рад/с или об/мин).
Например, требуется подобрать вентилятор производительностью L=6,5 тыс. м3/ч при Рв= 440 Па. Для выбранного радиального вентилятора Ц4-70 № 6, 3. Требуемый режим работы будет соответствовать точке А. По этой точке находят частоту вращения колеса n=15 рад/с (900 об/мин) и h=0,8.
При выборе типа и номера вентилятора необходимо руководствоваться тем, что вентилятор должен иметь наиболее высокий КПД, относительно небольшую скорость вращения (υ=πDn/60), а также, чтобы частота вращения колеса позволяла осуществить соединение с электродвигателем на одном валу.
В тех случаях, когда эксплуатируемый вентилятор не обеспечивает необходимой производительности, можно ее увеличить, помня, что производительность вентилятора прямо пропорциональна частоте вращения, а потребляемая мощность — кубу скорости вращения:
Установочную мощность электродвигателя для вентилятора (кВт) рассчитывают по формуле:
где K3 — коэффициент запаса (K3 =1,05—1,5); 
— КПД вентилятора (принимается по характеристике вентилятора); 
— КПД привода, который при плоскоременной передаче равен 0,9, при клиноременной — 0,95, при непосредственной установке колеса на валу двигателя — 1, при присоединении колеса через муфту — 0,98.
Выбор вентиляторов и двигателей производят по справочникам. В приложении приведены необходимые данные из справочника.
При проектировании вентиляционной сети требуемое давление определяют из расчета воздуховодов по предварительно принятым в них скоростям движения воздуха. Скорости выбирают так, чтобы на перемещение воздуха затрачивалось наименьшее количество энергии и одновременного, чтобы воздуховоды не были дорогими при изготовлении и громоздкими для установки в помещении. Потери давления, возникающие от трения при одной и той же скорости движения тем меньше, чем меньше периметр сечения воздуховода на единицу перемещаемого объема, поэтому на участках, где воздуха проходит много (вблизи вентиляторов), применяют большие скорости. Кроме того, такое распределение скоростей улучшает условия увязки ответвлений сети.
Обычно для сети промышленных зданий принимают скорости 10—12 м/с на головных участках и 3—6 м/с на дальних концевых.
При расчете сети следует учитывать потери давления в вентиляционном оборудовании (калориферах, фильтрах и пр.). Естественным давлением в системах механической вентиляции обычно пренебрегают. При расчете сети воздуховодов должен быть обеспечен запас давления в 10 % на непредвиденные сопротивления.
Пример: рассчитать круглый стальной воздуховод приточной системы механической вентиляции для промышленного здания (рис. 9.1).
Расчетная схема приточной системы вентиляции с механическим побуждением.
 |
Рис.9.1
Таблица 9.1
Расчет воздуховодов
| № уч-ка | L, м3/ч | l, м | V, м/с | d, мм |  ,
Па
| R, Па/м | Ri, Па |
| Z, Па | Ri+Z, Па | S(Ri+Z), Па |
| 1 | 815 | 8 | 4,8 | 250 | 13,8 | 1,15 | 9,2 | 1,9 | 26,2 | 35,4 | 35,4 |
| 2 | 1740 | 6 | 6,2 | 315 | 23 | 1,36 | 8,2 | 0,1 | 2,3 | 10,5 | 45,9 |
| 3 | 2600 | 6 | 7,2 | 355 | 31 | 1,6 | 9,6 | 0,9 | 27,9 | 37,5 | 83,4 |
| 4 | 4930 | 9 | 8,6 | 450 | 44,2 | 1,6 | 14,4 | 0,8 | 35,4 | 49,8 | 133,2 |
| 5 | 4930 | 100 (по заданию) | 233,2 | ||||||||
| Расчетное давление для участка 6 | |||||||||||
| 6 | 925 | 2,5 | 5,25 | 250 | 16,5 | 1,35 | 3,8 | 2,4 | 39,5 | 43,3 | |
| 7 | 860 | 2,5 | 4,9 | 250 | 14,5 | 1,2 | 3 | 3 | 43,5 | 46,5 | |
Невязка 
. Невязка 
.
Отсюда полное требуемое давление с учетом запаса на непредвиденные сопротивления в сети в размере 10 % составляет
Подача вентилятора с учетом утечек в размере 10 %: L = 1,1·4930=5400 м3/ч.
К установке принимаем радиальный вентилятор Ц 4-70 № 5 с колесом 1,05Dном, L=5400 м3/ч; DР=270 Па; h=0,725; n=930 об/мин в комплектной подставке с электродвигателем АОЛ 2-21-6 (N=0,8 кВт).
Таблица 9.2
Коэффициент местных сопротивлений
| № участка | Элементы воздуховодов |
|
| 1 | 2 | 3 |
| 1 | Воздухораспределитель ВП | 1,4 |
| Отвод 90° при R/d=1,5 | 0,4 | |
| Тройник на проходе при do<dc на 2К*, dn<dc на 2К | 0,1 | |
| ||
| 2 | Тройник на проходе при do<dc на 3К, dn<dc на К | 
|
| 3 | Тройник на проходе | Z·0,4=0,8 |
| ||
| 4 | Отвод 90° при R/d=1,5 | 0,4 |
| Диффузор после вентилятора | 0,4 | |
| ||
| 5 | Воздухораспределители ВП | 1,4 |
| Отвод 60° при R/d=1,5 | 0,2 | |
| Тройник на ответвлении | 0,8 | |
| ||
| 7 | Воздухораспределитель ВП | 1,4 |
| Отвод 60° при R/d=1,5 | 0,2 | |
| Тройник на ответвлении | 1,4 | |
| * К — калибр воздуховода | 
|
10. Выбор пылегазоочистного оборудования
РУКАВНЫЕ ФИЛЬТРЫ
Рукавные фильтры представляют собой аппараты с корпусами прямоугольной или круглой формы.
Внутри корпусов установлены фильтрующие рукава диаметром от 100 до 300 мм и высотой от 0,5 до 10 м. Фильтрация осуществляется путем продувки запыленного газовоздушного потока через фильтрующую ткань рукава. По мере накопления слоя пыли на фильтрующей поверхности рукавов и достижения предельно допустимой величины перепада давления осуществляется регенерация рукавов путем сбрасывания накопившейся пыли в бункер. Для регенерации рукавов используются следующие приемы: обратная, импульсная продувка сжатым воздухом; механическое встряхивание, которое может сочетаться с обратной продувкой.
Типы рукавных фильтров различаются по следующим параметрам:
— площадь фильтрующей поверхности;
— допустимая величина рабочего давления (разрежения);
— форма, размер и вид ткани рукавов;
— количество и размер секций;
— конструктивные особенности рукавов (наличие каркаса, колец по высоте рукава и т. д.).
Рукавные фильтры обеспечивают очистку газовоздушных выбросов от пыли (в том числе и высокодисперсной) с эффективностью 99 % и выше. Производительность рукавных фильтров определяется площадью фильтрующей поверхности (общей площадью рукавов) и удельной газовой нагрузкой, которую подбирают для фильтров данного типа и фильтровальной ткани по эксплуатационным и опытным данным с учетом свойств улавливаемой пыли.
Площадь фильтрующей поверхности и диапазон удельных газовых нагрузок указаны в технической характеристике рукавных фильтров.
Все фильтры, кроме ФРКН, являются невзрывозащищенными по ПУЭ-86.
Сейсмичность района установки рукавных фильтров — не более 6 баллов.
Например, кассетный автоматизированный рукавный фильтр КАФР предназначен для очистки технологических и вентиляционных газов. Фильтр модульной конструкции состоит из набора кассет, смонтированных на общей раме. Кассета состоит из распределительной плиты, рукавов на жестком каркасе и регенерирующего устройства. Путем изменения количества кассет и размеров бункера достигается необходимая площадь фильтрации.
Производительность фильтров типа КАФР в 2,5 раза выше, чем у рукавных фильтров РФК.
Техническая характеристика
| Площадь фильтрующей поверхности, м2 | 1450 |
| Количество камер, шт | 8 |
| Количество рукавов, шт. | |
| в фильтре | 2048 |
| в камере | 256 |
| в кассете | 64 |
| Удельная газовая нагрузка, м3/(м2·мин), не более | 1,8 |
| Запыленность газов, г/м3 | |
| на входе | до 20 |
| на выходе | до 0,04 |
| Подсос воздуха, % | 1,5 |
| Разработчик и изготовитель | ПСО «Цветметэкология» |
Рукавный фильтр РФК-300 предназначен для улавливания пыли из различных технологических газов.
Техническая характеристика
| Производительность по очищенному газу, м3/ч | 29000—36000 |
| Площадь поверхности фильтрования, м2 | 300 |
| Количество рукавов | 140 |
| Диаметр рукава, мм | 220 |
| Длина рукава, м | 3,1 |
| Удельная газовая нагрузка, м3/(м2·мин) | 1,6—2 |
| Массовая концентрация пыли в очищенном газе на входе, г/м3 | 30 |
| Гидравлическое сопротивление, кПа, кг/м2 | 1—1,2 (100—120) |
| Степень очистки, % | 99 |
ВОЛОКНИСТЫЕ ФИЛЬТРЫ
Занимают промежуточное положение между мокрой очисткой газов и фильтрующими аппаратами. Данные аппараты, работающие по принципу инерционного охлаждения, широко применяются для очистки пылегазовоздушных выбросов в различных отраслях народного хозяйства, прежде всего в качестве капле - и туманоуловителей.
Они предназначены для очистки сжатого воздуха от наиболее трудноудаляемых легких аэрозольных частиц туманов, кислот, смолистых и масляных аэрозолей, а также сопутствующих твердых загрязнений: пылевых частиц, микроорганизмов и т. п.
Кроме того, волокнистые фильтры также могут быть использованы для фильтрации туманных растворов, образующихся при проведении химических реакций в различных производственных процессах.
Отличительной особенностью волокнистых фильтров является их высокая эффективность и компактность.
Абсорбционные волокнистые фильтры типа ФАВ: ФАВ-500 и ФАВ-2000. Ф — фильтр, А — абсорбционный, В — волокнистый, число — производительность, м3/ч.
ИОНИТНЫЕ ФИЛЬТРЫ
Предназначены для очистки газовоздушных выбросов наиболее часто встречающихся токсичных туманов и газообразных веществ: диоксида серы, серного ангидрида, сероводорода, галогеноводородов, аэрозолей серной и соляной кислот при концентрации до 1 г/м3.
Например, ионитный фильтр ИВФ-25Г предназначен для очистки вентиляционного воздуха температурой 20 °С от газовоздушных примесей (например, сернистого газа).
Фильтр представляет собой прямоугольный корпус, в котором установлены рамки, обтянутые фильтровальным полотном.
Воздушный поток очищается через полотно и освобождается от газообразных вредных примесей.
Условное обозначение: И — ионитный; В — вентиляционный; Ф — фильтр; 25 — производительность (тыс. м3/ч); Г — модификация.
Техническая характеристика
| Производительность по очищенному газу, м3/ч | не более 25000 |
| Площадь поверхности фильтрования, м2 | 70 |
| Удельная газовая нагрузка, м3/(м2·мин) | 6 |
| Массовая концентрация пыли в очищаемом газе на выходе, г/м3 | не более 1 |
| Гидравлическое сопротивление, кПа (кг/м2) | 0,5 (50) |
| Оптимальная скорость фильтрования, м/с | 0,1 |
| Степень очистки, % | не более 99 |
| Габаритные размеры, мм | 2066×1182×2795 |
| Масса, кг | 1050 |
| Комплект поставок | фильтр в сборе |
| Изготовитель | ПСО «Цветметэкология» (Москва) |
ЭЛЕКТРОФИЛЬТРЫ
Предназначены для высокоэффективной очистки технологических газов и аспирационного воздуха от твердых и туманообразных загрязнений (пылей и туманов), выделяющихся при технологических процессах (сушке, обжиге, агломерации, сжигании топлива и т. д.). Применяются на предприятиях энергетической промышленности, строительных материалов и других отраслей промышленности. Электрофильтры — аппараты с корпусами прямоугольной или цилиндрической формы.
Внутри корпусов смонтированы коронирующие электроды, а также механизмы встряхивания электродов или системы их промывки. Коронирующие электроды подключены к высоковольтному источнику питания выпрямленным током напряжением 50—60 кВ.
При протекании загрязненного газа через электрофильтр частицы пыли или тумана заряжаются и под действием электрического поля осаждаются на электродах. После накопления определенного слоя осадка, уловленная пыль удаляется механически через бункер.
В зависимости от вида улавливаемых частиц и способа их удаления с электродов электрофильтры подразделяются на сухие и мокрые. В зависимости от направления движения газа электрофильтры подразделяют на горизонтальные и вертикальные.
Преимущественное применение среди сухих электрофильтров имеют аппараты с горизонтальным ходом газа — горизонтальные многоканальные электрофильтры, в которых очищаемый газ проходит последовательно через несколько электрических полей. В ряде случаев применяют аппараты с вертикальным ходом газа, которые относительно менее эффективны, чем горизонтальные, но занимают меньшую площадь.
Например, электрофильтры типа ГК (Г — горизонтальный, К — в кирпичном корпусе, цифры после тире — площадь активного сечения, М — модернизированный).
Техническая характеристика
| ГК-30 | ГК-30М | |
| Площадь вертикального сечения, м2 | 30 | 40 |
| Производительность по газу, м3 | 110000 | 144000 |
| Максимальная температура газов, °С | 390 | 440 |
| Концентрация пыли в очищенном газе при нормальных условиях, г/м3 , не более | 15 | 15 |
| Гидравлическое сопротивление, Па | 150 | 150 |
| Разрежение в электрофильтре, кПа | 3,5 | 3,5 |
| Площадь осаждения, м2 | 2100 | 2186 |
| Количество коронирующих электродов | 936 | 1008 |
| Количество осадительных электродов | 84 | 90 |
МЕХАНИЧЕСКИЕ ПЫЛЕУЛОВИТЕЛИ
Подразделяются на сухие и мокрые.
К аппаратам сухой инерционной очистки газов от пылевых частиц относятся различные циклоны в одиночном и групповом исполнении, дымовые пылеуловители, пылеосадительные камеры, жалюзийные пылеуловители и т. д.
Наиболее широкое распространение получили аппараты циклонного типа. Немаловажным преимуществом аппаратов данного типа является возможность извлечения пыли из газовоздушных выбросов в сухом виде, что имеет особое значение в случае дальнейшей утилизации уловленной пыли.
Аппарат мокрого пылеулавливания отличаются высокой эффективностью, возможностью их использования при высокой температуре и повышенной влажности очищенных газов, а также в случаях самовозгорания или взрывоопасности газов или улавливаемой пыли.
К аппаратам мокрого пылеулавливания относятся различные типы скрубберов. Выбор пылегазоочистного оборудования производить по каталогу [25].
11. РАСЧЕТ И ПРОЕКТИРОВАНИЕ МЕСТНОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ
При общеобменной вентиляции происходит обмен воздуха во всем помещении. Она применяется тогда, когда выделения вредных веществ незначительны и равномерно удалены по всему объему помещения.
Местная вентиляция действует непосредственно на рабочем месте. Она может быть вытяжной и приточной. Вытяжную делают непосредственно в местах образования вредных выбросов, например, у гальванических ванн, у пылящих агрегатов, у электро и газосварочных постов. Местную приточную вентиляцию осуществляют в виде воздушных завес, душей, оазисов, которые улучшают микроклимат в ограниченной зоне помещения.
Конструктивно вытяжная вентиляция включает воздухозаборники, рукава и вентилятор, устанавливаемый за стеной помещения.
При расчете количества воздуха, необходимого для разбавления вредных примесей до уровня ПДК, можно использовать соотношение
(11.1)
где М — количество вредных веществ, выделяемых в воздухе рабочей зоны, мг/ч; ПДК — предельно-допустимая концентрация наиболее опасного вещества, выделяемого в воздух рабочей зоны (например, пары свинца на монтажном участке печатных плат).
Дата добавления: 2018-04-04; просмотров: 625; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!