Выбираем два трансформатора типа ТМЗ-400
Таблица 5
Тип трансформатора | ShkBt | UihkB | U2hKB | РххВт | РкзВт | UK3 | Ixx% |
ТМЗ-400 | 400 | 6 | 0,4 | 950 | 5500 | 4,5 | 2,1 |
Технические данные трансформаторов даны в таблице приложения.
Для технико-экономического сравнения приводим пример расчета
мощности и энергии в трансформаторах за год.
Определяем реактивные потери мощности в трансформаторах.
потерь
Д&, = SH
100
= 400 — = 8,4кВар 100
Лист
Изм
Лист
№ документа Подпись
Дата
Д(20 = SHm -± - 400 i^ = 18^5^
m 100 100
Приняв Кэк=0,05 кВт/кВар коэффициент потерь, экономический эквивалент реактивной мощности (задается энергосистемой), определяем приведенные потери активной мощности
АРХЗ = АРХЗ + Кж AQX3 = 5,5 + 0,05 18 = 6,4кВт АР„ = ДРИ + Кж Ае„ = 0,95 + 0,05 8,4 = 1,37кВт
При малых нагрузках (например в ночные часы суток) экономически более целесообразно держать в работе только один трансформатор, поэтому необходимо определить SKp - критическую мощность, при которой необходимо подключить второй трансформатор.
6,4 |
SKp = Sh Ui + l)^k = 400jl(l + l) Щ = 261,7кВа
АР,,
где, п - количество работающих трансформаторов
Следовательно, при мощности более SKp необходимо включить в работу второй трансформатор подстанции.
Рассчитываем приведенные потери мощности и потнри энергии за год согласно принятого графика нагрузки.
тр |
АРт„ = АРХХ ДР к2загРкВт
К, =
нагр
коэффициент загрузки трансформатора, определяется для каждой
птр
ступени графика:
|
|
W =Р Т
тр тр
Расчет заносим в таблицу.
Для первой ступени нагрузки (начиная с максимальной)
SH=593,9 кВа Т^ШО час.
так как SH=593,9 кВа > SKp=261,7KBa работают два трансформатора
593 9 2
' тр\ |
APmvl = 1,37 + 6,4 ^^— = 4МВт
2 400
AWi = АРпр1 Тг=5 1460 = 1300кВт ч
Далее расчет определяется в таблице.
Лист
Изм
Лист
N- документа
Подпись
Дата
Таблица 6
№ст | SHKBa | Число работающих трансформаторов | Тчас | ЛРкВт | AWkBth |
1 | 59,39 | 1 | 5475 | 1,5 | 8212,5 |
2 | 534,51 | 2 | 365 | 4,2 | 1533 |
3 | 593,9 | 2 | 1460 | 4,8 | 7008 |
4 | 445,4 | 2 | 365 | 3,3 | 1204,5 |
5 | 504,8 | 2 | 730 | 3,9 | 2847 |
6 | 386,04 | 2 | 365 | 2,8 | 1022 |
8760 | 21827 |
59 39 ДР_, = 1,37 + 6,4 ^- = 1,5кВт
тр2 ' ' 400
AW2 = АРтр2 Т2 = 1,5 5475 = 8212,5кВт ч
АР з =1,37 + 6,4
534,51 2 400
= АЛкВт
Ш3 = ЛР з гз = 4,2 365 = ШЗкЯт ч
445 4
ДРтр4 =1,37 + 6,4 ---- £- =3,ЗкВт
р 2 400
A W4 = АРтр4 Г4 = 3,3 365 = 1204,5кВт ч
АРтр5 =1,37 + 6,4 -^Ё. =3,9/с5т
р5 2 400
ДWs = ДРт/,5 Г5 = 3,9 730 = 2847кВт ч
ЛРт.6= 1,37 + 6,4 ^^ =2,8кВт
р6 2 400
A W6 = АРтр6 Т6 = 2,8 365 = 1022кВт ч
Расчет 2 AWT%
2A^% = SA^100=218271QQ=18%
2W„ |
1233309,45
Лист
Изм
№ документа
П<: апись
Дата
5 Выбор питающих кабелей
Питание цеховых ТП выполняется либо от главной понизительной подстанции ГПП завода, либо от центрального распределительного пункта ЦРП, или от шин генераторного напряжения ближайшей энергостанции. Напряжение в сети внешнего электроснабжения принимается 6кВ или ЮкВ. Наиболее вероятным вариантом выполнение сети внешнего электроснабжения является использование кабельных линий (КЛ). Воздушные линии (ВЛ) применяются только в случаях, когда они проходят по незаселенной местности.
|
|
Сечение кабелей U>1000 согласно ПУЭ выбирается по экономической плотности тока j3K, величина которой определяется из таблицы в зависимости от Ттах и типа изоляции проводника. Питающий кабель будем выбирать с алюминиевыми жилами с бумажной изоляцией.
При рассчитанном значении Ттах =3343,7 час
j3K=1,4 А/мм2
(таблица 6 приложение)
п
S3K = Ipac4/J3K MM
1Расч - ток, протекающий через кабель при работе двух трансформаторов на подстанции.
593,9
расч 2 S U 2 1,73 6
= 28,6Л
s 1^_Шт20Адш2
hK М
Выбираем 3-х жильный кабель типа ААБ-6(Зх25) 1Доп=115А
При аварийном режиме, в случае отключения одного из трансформаторов или кабелей, через оставшейся в работе будет протекать ток
Артах -<-' Арасч *• ^0,0 J /,Z/\
Лист
Изм
Лист
\.- документа
Подпись
Дата
Так как 1Доп=115А>57,2А кабель допускает передачу всей нагрузки в аварийном
|
|
режиме
Кабель типа ААБ предназначен для прокладки в траншее в почве.
Длина питающего кабеля определяется по генеральному плану промпредприятия.
6 Расчет токов короткого замыкания.
В электроустановках могут возникать различные виды коротких замыканий, которые сопровождаются резким увеличением тока в цепи, соединяющей источник питания с местом повреждения и снижением напряжения. Электрооборудование, которое установлено в системах электроснабжения, должно быть устойчиво к токам короткого замыкания.
Для правильного выбора и проверки необходимо выполнить расчет, при котором нужно определить возможные наибольшие значения токов короткого замыкания. Источником питания всегда можно считать систему бесконечной мощности Sc= o° так как мощность любого конкретного потребителя электроэнергии неизмеримо меньше мощности питающей электросистемы. Расчет токов короткого замыкания можно произвести в относительных единицах, при котором сопротивления всех элементов схемы, связывающих точку короткого замыкания с источником питания, приводятся к базисным условиям. Необходимо при этом задаться базисной мощностью So и базисным напряжением U6. За Sg обычно принимают величину, удобную для расчета. Чаще всего 8б=100мВа. За U6 принимается напряжение той ступени, где произошло короткое замыкание, причем при расчете используют средние номинальные напряжения по шкале Ucph=0,4; 6,3; 10,5; 37; 115; 230кВ.
|
|
Для расчета задается расчетная схема, в которой указываются только те элементы, сопротивление которых учитываются при расчете токов короткого замыкания.
В качестве примера возьмем расчетную схему, в которой питание ТП осуществляется от ГПП главной понизительной подстанции завода по кабельным линиям, которые выбраны в пункте 6. В свою очередь ГПП завода связана с питающей энергосистемой Sc= «по воздушным линиям ВЛ.
Лист
1зм
Пист
№ документа
Подпи г,
Дата
SHT=0,4MBa
св |
Бнг=6,ЗМВа Uks=7,5% |
Ucp 37 кВ
Ркз=5,5кВт UcP=°>b
Расчет необходимо выполнить в Зх указанных точках короткого замыкания. При расчете тока короткого замыкания в цепях U> 1000B учитываются в основном только индуктивные сопротивления всех элементов, активными сопротивлениями можно пренебречь вследствие их малости. Необходимо учесть активное сопротивление у кабелей, так как при малых сечениях оно может быть даже больше индуктивного.
Для облегчения выбираемого электрооборудования желательно принять такой режим работы схемы, при котором величины токов короткого замыкания будут наименьшими. В реальных схемах электроснабжения для ограничения величин токов короткого замыкания принимается раздельная работа трансформаторов на подстанции и питающих линий, то есть в нормальном режиме работы секционные аппараты на шинах подстанции отключены. Поэтому схема замещения составляется только для одной цепи, и рассчитываются в относительных единицах сопротивление всех элементов.
Определяем в относительных единицах сопротивление воздушной изоляции.
X,6BJI=X0l-^j = 0,4 19^ = 0,555
Определяем в относительных единицах сопротивление трансформатора ГПП
1,2 |
6Т\ |
ию% S6 7,5 100
100 SHT1 100 6,3
Определяем в относительных еденицах активное и индуктивное сопротивление воздушной линии:
Х,бКЛ = XJ^j = 0,08 1.1-^- = 0,222 |
ср |
S„ „_ „ 100 6,32
I |
R* |
= 2,47 |
1100 100
у S U z 32 35 6,3'
' ср
у = 32 проводимость алюминия
Определяем в относительных еденицах активное и реактивное сопротивление
трансформатора ТП:
Лист
Изм
Лист | N-документа
Подпись
Дата
*БТ2 |
400 0,4 |
. .ibiL.»l.M4
аиТ2 °нГ2
X,
6Т2
U.,
100
АР,.,
нт\
4^
100
5,5 100
400 0,4
= 10,7
Х"бвл Х"бт К-1 Х"6кл К-2 Хх6т К"3
R"6ioi
R*ot
Рассчитываем КЗ в точке К-1
Определяем в относительных еденицах результирующее сопротивление воздушной линии
Х*б Рез~ Х*б вл+Х*бт1—0,555+1,2—1,755
Определяем базисный ток
61 & U61 1,73 6,3
= 9,17кА
9,17 |
Определяем действующее значение периодической составляющей тока КЗ
/.- |
= 5,23кА
бру |
" Z,„„ 1,755
Определяем амплитудное значение тока короткого замыкания-ударный ток
пуск |
i =KV V2/ =1,8 1.4 5,23 = 13,3^4
У У
Ку=1,8 - ударный коэффициент, в случае когда не учитывается активное сопротивление.
Рассчитываем КЗ в точке К-2
Определяем результирующее сопротивление для точки К-2:
Лист
;зм
Лист
№ документа
Подпис
Дэта
Х,брз = Х,бВЛ + ХбП + Х,би = 0,55 +1,2 + 0,222 = 1.917
Результирующее активное сопротивление
R*6p3=R*6M=2,47
Полное результирующее сопротивление
Z,6p3 = р%рз + Х>~ = Vl,9772 + 2,472 = 3,164 Определяем базисный ток 1б=9,17 кА
Определяем действующее значение периодической составляющей тока КЗ
т =Jj^ = 1*L = 2,9kA 1п Хбрез 3,164
Определяем амплитудное значение тока короткого замыкания-ударный ток Для определения Ку находим отношение
хч,рз 1,977
= 0,8
R,6p3 2,47
По кривой (из Л-1 стр.228) определяем Ку=1,2 Ударный ток короткого замыкания
i-K V2/ =1,2 1,4 2,9 = 4,9(^4)
Дата добавления: 2018-04-05; просмотров: 222; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!