Оценка последствий воздействия опасных факторов пожара на людей для различных сценариев его развития

⇐ ПредыдущаяСтр 12 из 28Следующая ⇒

В результате построения полей опасных факторов пожара для рассматриваемых сценариев развития пожароопасных ситуаций и пожаров были определены следующие зависимости и величины.

1. , , , (рис. 3.2.5-3.2.8, кривая 2) - зависимости интенсивности теплового излучения от расстояния до границы очага для пожаров, характеризующихся площадью очага (площадью пролива) F₁ = 7000 м², для условий штиля ( ), ветра в направлении облучаемого объекта со скоростью 10 м/с ( ), 20 м/с ( ) и 30 м/с ( ): пожар пролива в обваловании (ограждении) парка без возникновения вторичных пожаров, пожар пролива в обваловании (ограждении) парка с возникновением вторичных пожаров резервуаров № 1 и/или № 2, пожар резервуара № 1 или № 2 парка по всей поверхности с возникновением вторичного пожара соседнего резервуара.

2. , , , (рис. 3.2.5-3.2.8, кривая 1) - зависимости интенсивности теплового излучения от расстояния до границы очага для пожаров, характеризующихся площадью очага (площадью пролива) F₂ = 83000 м², для условий штиля ( ), ветра в направлении облучаемого объекта со скоростью 10 м/с ( ), 20 м/с ( ) и 30 м/с ( ): пожар пролива бензина в обваловании (ограждении) парка и пролива перелившегося через обвалование (ограждение) бензина в результате полного разрушения резервуара, как без возникновения вторичных пожаров, так и с возникновением вторичных пожаров.

3. , , , (рис. 3.2.5-3.2.8, кривая 3) - зависимости интенсивности теплового излучения от расстояния до границы очага для пожаров, характеризующихся площадью очага F₃ = 918 м² для условий штиля ( ), ветра в направлении облучаемого объема со скоростью 10 м/с ( ), 20 м/с ( ) и 30 м/с ( ), связанных с возникновением пожаров одного резервуара по всей поверхности без возникновения вторичных пожаров.

4. R_1НКПР = 101 м - отсчитываемый от границы пролива горизонтальный размер взрывоопасной зоны, образующейся в результате испарения с поверхности (площадь поверхности испарения = F₁ = 7000 м²) пролива бензина в пределах обвалования (ограждения парка).

5. R_2НКПР = 228,5 м - отсчитываемый от границы пролива горизонтальный размер взрывоопасной зоны, образующейся в результате испарения с поверхности пролива (площадь поверхности испарения = F₂ = 83000 м²) в результате полного разрушения резервуара с переливом частя бензина через обвалование (ограждение) парка.

6. DР₁(r) и (r) (рис. 3.2.9 и 3.2.11) - зависимости избыточного давления и импульса фазы сжатия волны давления при взрыве паровоздушного облака, образующегося в результате испарения с поверхности (площадь поверхности испарения = F₁= 7000 м²) пролива бензина в пределах обвалования (ограждения парка), от расстояния до обвалования (ограждения) парка.

7. DР₂(r) и (r) (рис. 3.2.10 и 3.2.12) - зависимости избыточного давления и импульса фазы сжатия волны давления при взрыве паровоздушного облака, образующегося в результате испарения с поверхности пролива (площадь поверхности испарения = F₂ = 83000 м²) в результате полного разрушения резервуара с переливом части бензина через обвалование (ограждение) парка, от расстояния до обвалования (ограждения) парка.

На основе указанных выше зависимостей и величин определяются следующие условные вероятности поражения людей.

1. , , , - условные вероятности поражения человека опасными факторами пожаров, характеризующихся площадью очага (площадью пролива) F₁ = 7000 м²: пожар пролива в обваловании (ограждении) парка без возникновения вторичных пожаров, пожар пролива в обваловании (ограждении) парка с возникновением вторичных пожаров резервуаров № 1 и/или № 2, пожар резервуара № 1 или № 2 парка по всей поверхности с возникновением вторичного пожара соседнего резервуара. При этом - условная вероятность поражения человека при реализации указанных пожаров в условиях штиля либо в условиях ветра для случаев нахождения человека вне пределов сектора 90° с вершиной в центре очага пожара в направлении ветра; - условная вероятность поражения человека при реализации указанных пожаров в условиях ветра со скоростью от 1 до 10 м/с при нахождении человека в секторе 90° с вершиной в центре очага пожара в направлении ветра; - условная вероятность поражения человека при реализации указанных пожаров в условиях ветра со скоростью от 10 до 20 м/с при нахождении человека в секторе 90° с вершиной в центре очага пожара в направлении ветра; - условная вероятность поражения человека при реализации указанных пожаров в условиях ветра со скоростью более 20 м/с при нахождении человека б секторе 90° с вершиной в центре очага пожара в направлении ветра.

Частота реализации указанных пожаров (сценарии развития пожароопасных ситуаций и пожаров № 1, 2, 3, 4, 7, 8, 9, 10, 18, 20, 21, 22, 23, 24, 27, 28, 29. 30, 38, 40, 41, 42, 43, 44, 47, 48, 49, 49, 50, 53, 54, 55, 56, 59, 60, 61, 62, 65, 66, 67, 68 (см. табл. 3.2.1)) без дополнительных условий по скорости и направлению ветра составляет:

Q_I = Q₂ + Q₃ + Q₄ + Q₇ + Q₈ + Q₉ + Q₁₀ + Q₁₈ + Q₂₀ + Q₂₁ + Q₂₂ + Q₂₃ + Q₂₄ + Q₂₇ + Q₂₈ + Q₂₉ + Q₃₀ + Q₃₈ + Q₄₀ + Q₄₁ + Q₄₂ + Q₄₃ + Q₄₄ + Q₄₇ + Q₄₈ + Q₄₉ + Q₅₀ + Q₅₃ + Q₅₄ + Q₅₅ + Q₅₆ + Q₅₉ + Q₆₀ + Q₆₁ + Q₆₂ + Q₆₅ + Q₆₆ + Q₆₇ + Q₆₈ = 1,0×10^-4 год^-1.

Частота реализации указанных пожаров в условиях штиля либо в условиях ветра для случаев нахождения человека вне пределов сектора 90° с вершиной в центре очага пожара в направлении ветра составляет

= Q_I(P_штиля + (1 - Р_штиля)(270°/360°)) = 1,0×10^-4(0,12 + (1 - 0,12)- 3/4) = 7,8×10^-5 год^-1.

Частота реализации указанных пожаров в условиях штиля либо в условиях ветра со скоростью от 1 до 10 м/с при нахождении человека в секторе 90° с вершиной в центре очага пожара в направлении ветра составляет

= Q_IP_{1-10 м/с}(90°/360°) = 1,0×10^-4×0,72×1/4 = 1,8×10^-5 год^-1.

Частота реализации указанных пожаров в условиях штиля либо в условиях ветра со скоростью от 10 до 20 м/с при нахождении человека в секторе 90° с вершиной в центре очага пожара в направлении ветра составляет

= Q_IP_{10-20 м/с}(90°/360°) = 1,0×10^-4×0,15×1/4 = 3,8×10^-6 год^-1.

Частота реализации указанных пожаров в условиях штиля либо в условиях ветра со скоростью более 20 м/с при нахождении человека в секторе 90° с вершиной в центре очага пожара в направлении ветра составляет

= Q_IP_{>20 м/с}(90°/360°) = 1,0×10^-4×0,01×1/4 = 2,5×10^-7 год^-1.

2. , , , - условные вероятности поражения человека опасными факторами пожаров, характеризующихся площадью очага (площадью пролива) F₂ = 83000 м²: пожар пролива бензина в обваловании (ограждении) парка и пролива перелившегося через обвалование (ограждение) бензина в результате полного разрушения резервуара, как без возникновения вторичных пожаров, так и с возникновением вторичных пожаров. При этом - условная вероятность поражения человека при реализации указанных пожаров в условиях штиля либо в условиях ветра для случаев нахождения человека вне пределов сектора 90° с вершиной в центре очага пожара в направлении ветра; - условная вероятность поражения человека при реализации указанных пожаров в условиях ветра со скоростью от 1 до 10 м/с при нахождении человека в секторе 90° с вершиной в центре очага пожара в направлении ветра; - условная вероятность поражения человека при реализации указанных пожаров в условиях ветра со скоростью от 10 до 20 м/с при нахождении человека в секторе 90° с вершиной в центре очага пожара в направлении ветра; - условная вероятность поражения человека при реализации указанных пожаров в условиях ветра со скоростью более 20 м/с при нахождении человека в секторе 90° с вершиной в центре очага пожара в направлении ветра.

Частота реализации указанных пожаров (сценарии развития пожароопасных ситуаций и пожаров № 13, 14, 33, 34 (см. табл. 3.2.1)) без дополнительных условий по скорости и направлению ветра составляет

Q_II = Q₁₂ + Q₁₄ + Q₃₃ + Q₃₄ =3,7×10^-6 год^-1.

= Q_II(P_штиля + (1 -Р_штиля)(270°/360°)) = 3,7×10^-6(0,12 + (1 - 0,12)×3/4) = 2,9×10^-6 год^-1.

= Q_IIP_{1-10 м/с}(90°/360°) = 3,7×10^-6×0,72×1/4 = 6,7×10^-7 год^-1.

= Q_IIP_{10-20 м/с}(90°/360°) = 3,7×10^-6×0,15×1/4 = 1,4×10^-7 год^-1.

= Q_IIP_{> 20 м/с}(90°/360°) = 3,7×10^-6×0,01×1/4 = 9,3×10^-9 год^-1.

3. , , , - условные вероятности поражения человека опасными факторами пожаров, связанными с возникновением пожара резервуара № 1 по всей поверхности (площадь очага F₃= 918 м²) без возникновения вторичных пожаров. При этом - условная вероятность поражения человека при реализации указанных пожаров в условиях штиля либо в условиях ветра для случаев нахождения человека вне пределов сектора 90° с вершиной в центре очага пожара в направлении ветра; - условная вероятность поражения человека при реализации указанных пожаров в условиях ветра со скоростью от 1 до 10 м/с при нахождении человека в секторе 90° с вершиной в центре очага пожара в направлении ветра; - условная вероятность поражения человека при реализации указанных пожаров в условиях ветра со скоростью от 10 до 20 м/с при нахождении человека в секторе 90° с вершиной в центре очага пожара в направлении ветра; - условная вероятность поражения человека при реализации указанных пожаров в условиях ветра со скоростью более 20 м/с при нахождении человека в секторе 90° с вершиной в центре очага пожара в направлении ветра.

Частота реализации указанных пожаров (сценарии развития пожароопасных ситуаций и пожаров № 17, 19 (см. табл. 3.2.1)) без дополнительных условий по скорости и направлению ветра составляет

Q_III = Q₁₇ + Q₁₉ = 1,7×10^-4 год^-1.

= Q_III (P_штиля + (1 - Р_штиля)(270°/360°)) = 1,7×10^-4(0,12 + (1 - 0,12)×3/4) = 1,3×10^-4 год^-1.

= Q_IIIP_{1-10 м/с}(90°/360°) = 1,7×10^-4×0,72×1/4 = 3,1×10^-5 год^-1.

= Q_IIIP_{>20 м/с}(90°/360°) = 1,7×10^-4×0,15×1/4 = 6,4×10^-6 год^-1.

= Q_IIIP_{>20 м/с}(90°/360)° = 1,7×10^-4×0,01×1/4 = 4,3×10^-7 год^-1.

4. , , , - условные вероятности поражения человека опасными факторами пожаров, связанными с возникновением пожара резервуара № 2 по всей поверхности (площадь очага F₃ = 918 м²) без возникновения вторичных пожаров. При этом - условная вероятность поражения человека при реализации указанных пожаров в условиях штиля либо в условиях ветра для случаев нахождения человека вне пределов сектора 90° с вершиной в центре очага пожара в направлении ветра; - условная вероятность поражения человека при реализации указанных пожаров в условиях ветра со скоростью от 1 до 10 м/с при нахождении человека в секторе 90° с вершиной в центре очага пожара в направлении ветра; - условная вероятность поражения человека при реализации указанных пожаров в условиях ветра со скоростью от 10 до 20 м/с при нахождении человека в секторе 90° с вершиной в центре очага пожара в направлении ветра; - условная вероятность поражения человека при реализации указанных пожаров в условиях ветра со скоростью более 20 м/с при нахождении человека в секторе 90° с вершиной в центре очага пожара в направлении ветра.

Частота реализация указанных пожаров (сценарии развития пожароопасных ситуаций и пожаров № 37, 39 (см. табл. 3.2.1)) без дополнительных условий по скорости и направлению ветра составляет

Q_IV= Q₃₇ + Q₃₉= 1,7×10^-4 год^-1.

= Q_IV(Р_штиля + (1 - Р_штиля)(270°/360°)) = 1,7×10^-4(0,12 + (1 - 0,12)×3/4) = 1,3×10^-4 год¹.

= Q_IVP_{1-10 м/с}(90°/360°) = 1,7×10^-4×0,72×1/4 = 3,1×10^-5 год^-1.

= Q_IVP_{10-20 м/с}(90°/360°) = 1,7×10^-4×0,15×1/4 = 6,4×10^-6 год^-1.

= Q_IVP_{>20 м/с}(90°/360°) = 1,7×10^-4×0,01×1/4 = 4,3×10^-7 год^-1.

5. Q_dV - условная вероятность поражения человека опасными факторами пожаров, связанными со сгоранием в режиме пожара-вспышки паровоздушного облака, образующегося в результате испарения с поверхности (площадь поверхности испарения = F₁ = 7000 м²) пролива бензина в пределах обвалования (ограждения) парка.

Таким образом, Q_dV - условная вероятность поражения человека при реализации сценариев развития пожароопасных ситуаций и пожаров (см. табл. 3.2.1) № 6, 12, 26, 32, 46, 52, 58, 64, 70.

Суммарная частота реализации указанных сценариев составляет

Q_V = Q₆ + Q₁₂ + Q₂₆ + Q₃₂ + Q₄₆ + Q₅₂ + Q₅₈+ Q₆₄ + Q₇₀ = 2,2×10^-6 год^-1.

6. Q_dVI - условная вероятность поражения человека опасными факторами пожаров, связанными со сгоранием в режиме пожара-вспышки паровоздушного облака, образующегося в результате испарения с поверхности пролива (площадь поверхности испарения = F₂ =83000 м²) в результате полного разрушения резервуара с переливом части бензина через обвалование (ограждение) парка.

Таким образом, Q_dVI - условная вероятность поражения человека при реализации сценариев развития пожароопасных ситуаций и пожаров (см. табл. 3.2.1) № 16, 36.

Суммарная частота реализации указанных сценариев составляет

Q_VI = Q₁₆ + Q₃₆ = 9,2×10^-8 год^-1.

7. Q_dVII - условная вероятность поражения человека опасными факторами пожаров, связанными со взрывом паровоздушного облака, образующегося в результате испарения с поверхности (площадь поверхности испарения = F₁ = 7000 м²) пролива бензина в пределах обвалования (ограждения) парка.

Таким образом, Q_dVII - условная вероятность поражения человека при реализации сценариев развития пожароопасных ситуаций и пожаров (см. табл. 3.2.1) № 5, 11, 25, 31, 45, 51, 57, 63, 69.

Суммарная частота реализации указанных сценариев составляет

Q_VII = Q₅ + Q₁₁ + Q₂₅ + Q₃₁ + Q₄₅ + Q₅₁ + Q₅₇ + Q₆₃ + Q₆₉ = 3,3×10^-6 год^-1.

8. Q_dVIII - условная вероятность поражения человека опасными факторами пожаров, связанными со взрывом паровоздушного облака, образующегося в результате испарения с поверхности пролива (площадь поверхности испарения = F₂ = 83000 м²) в результате полного разрушении резервуара с переливом части бензина через обвалование (ограждение) парка.

Таким образом, Q_dVIII - условная вероятность поражения человека при реализации сценариев развития пожароопасных ситуаций и пожаров (см. табл. 3.2.1) № 15, 35.

Суммарная частота реализации указанных сценариев составляет

Q_VIII = Q₁₅+ Q₃₅ = 1,4×10^-7 год^-1.

Для оценки поражающего воздействия опасных факторов пожара, характерных для рассматриваемых сценариев развития пожароопасных ситуаций и пожаров использовались вероятностные и детерминированные критерии, приведенные в прил. 6.

Определим условные вероятности поражения человека для сценариев, связанных с возникновением пожаров проливов и пожаров резервуаров по всей поверхности (условные вероятности поражения , , , , , , , , , , , , , , , ).

Указанные условные вероятности в соответствии с разд. II прил. 6 в зоне непосредственного воздействия пламени пожаров (в пределах очага пожара), соответствующих этим условным вероятностям поражения, принимались равными 1.

Таким образом, для сценариев пожаров: пожар пролива в обваловании (ограждении) парка без возникновения вторичных пожаров, пожар пролива в обваловании (ограждении) парка с возникновением вторичных пожаров резервуаров № 1 и/или № 2, пожар резервуара № 1 или № 2 парка по всей поверхности с возникновением вторичного пожара соседнего резервуара, условные вероятности поражения человека ( , , , ) в зоне, ограниченной обвалованием (ограждением) парка, принимались равными 1.

Для пожаров пролива бензина в обваловании (ограждении) парка и пролива перелившегося через обвалование (ограждение) бензина в результате полного разрушения резервуара как без возникновения вторичных пожаров, так и с возникновением вторичных пожаров условные вероятности поражения человека ( , , , ) в пределах обвалования (ограждения) парка и в полосе вдоль обвалования (ограждения) парка шириной Х = 109,5 м принимались равными 1.

Для пожаров, связанных с горением одного резервуара по всей поверхности без возникновения вторичных пожаров, условные вероятности поражения человека ( , , , или , , , ) пределах площади, занимаемой резервуаром, на котором реализуется пожар, принимались равными 1.

Условные вероятности поражения человека , , , , , , , , , , , , , , , за пределами соответствующих им очагов пожаров определялись с использованием пробит-функции (формула (П6.11) прил. 6).

При этом условные вероятности из числа указанных, соответствующие событиям, связанным с реализацией пожаров в условиях штиля либо в условиях ветра для случаев нахождения человека вне пределов сектора 90° с вершиной в центре очага пожара в направлении ветра, согласно п. 23 прил. 4 оценивались на основе полученных для случая q = 0 зависимостей интенсивности теплового излучения от расстояния до очага пожара соответствующей площадью ( , , ).

Условные вероятности поражения, соответствующие событиям, связанным с реализацией пожаров в условиях ветра со скоростью от 1 до 10 м/с при нахождении человека в секторе 90° с вершиной в центре очага пожара в направлении ветра, с определенным запасом надежности оценивались на основе зависимостей интенсивности теплового излучения от расстояния до очага пожара соответствующей площадью ( , , ) для верхней границы указанного диапазона скорости ветра.

Условные вероятности поражения, соответствующие событиям, связанным с реализацией пожаров в условиях ветра со скоростью от 10 до 20 м/с при нахождении человека в секторе 90° с вершиной в центре очага пожара в направлении ветра, с определенным запасом надежности оценивались на основе зависимостей интенсивности теплового излучения от расстояния до очага пожара соответствующей площадью ( , , ) для верхней границы указанного диапазона скорости ветра.

Условные вероятности поражения, соответствующие событиям, связанным с реализацией пожаров в условиях ветра со скоростью более 20 м/с при нахождении человека в секторе 90° с вершиной в центре очага пожара в направлении ветра, оценивались на основе зависимостей интенсивности теплового излучения от расстояния до очага пожара соответствующей площадью ( , , ) для скорости ветра 30 м/с (данное значение скорости ветра выбрано на основе экспертной оценки).

В качестве примера для демонстрации расчета условной вероятности поражения тепловым излучением пожара с использованием пробит-функции, проведенного в соответствии с прил. 6, ниже приведен расчет условной вероятности поражения человека тепловым излучением пожара пролива бензина площадью F₃ (пожар резервуара по всей поверхности) в условиях штиля в точке, расположенной на расстоянии r' = 20 м от границы очага пожара.

Интенсивность теплового излучения указанного выше пожара в рассматриваемой точке составляет q = 7,8 кВт/м².

Расстояние от рассматриваемой точки до зоны, где интенсивность теплового излучения пожара равна 4 кВт/м², составляет х = 19,9 м.

Величина эффективного времени экспозиции t, определяемого по формуле (П6.13) прил. 6, составляет

Значение пробит-функции Pr, определяемое по формуле (П6.11) прил. 6, составляет

Pr = -12,8 +2,56ln(t^4/3) = -12,8 +2,56ln(8,98×7,8^4/3) = -0,17.

Значение условной вероятности поражения в зависимости от значения пробит-функции определяется па формуле (П6.2) прил. 6:

Приведенная выше формула справедлива при положительных значениях пробит-функции. Значения пробит-функции, меньше или равные нулю, соответствуют условной вероятности поражения, равной нулю.

Таким образом, условная вероятность поражения человека тепловым излучением для рассматриваемого случая равна Q_d = 0.

Аналогичным образом были получены значения условных вероятностей поражения , , , , , , , , , , , , , , , на различных расстояниях от границ соответствующих очагов пожара. Графики полученных зависимостей условных вероятностей , , , , , , , от расстояния до границ очагов соответствующих указанным вероятностям пожаров приведены на рис. 3.2.13 и 3.2.14.

Согласно результатам расчета условные вероятности поражения и в непосредственной близости от границы очага пожара (поверхность резервуара № 1 или № 2 соответственно) за его пределами составляют 0,275. При этом на расстоянии 20 м от границы очага пожара условные вероятности и равны 0.

Рис. 3.2.13. Зависимости условных вероятностей поражения человека тепловым излучением от расстояния до очага пожара:

1 - , 2 - , 3 - , 4 -

Рис. 3.2.14. Зависимости условных вероятностей поражения челочка тепловым излучением от расстояния до очага пожара:

1 - , 2 - , 3 - , 4 -

Условные вероятности и в непосредственной близости от границы очага пожара (поверхность резервуара № 1 или № 2 соответственно) за его пределами составляют 0,938. При этом на расстоянии 56 м от границы очага пожара условные вероятности и равны 0.

Условные вероятности и в непосредственной близости от границы очага пожара (поверхность резервуара № 1 или № 2 соответственно) за его пределами составляют 0,963. При этом на расстоянии 65 м от границы очага пожара условные вероятности и равны 0.

Условные вероятности и в непосредственной близости от границы очага пожара (поверхность резервуара № 1 или № 2 соответственно) за его пределами составляют 0,972, При этом на расстоянии 71 м от границы очага пожара условные вероятности и равны 0.

Минимальное расстояние от стенок резервуаров до обвалования (ограждения) парка составляет 13,9 м для каждого резервуара.

С целью упрощения вычисления величин потенциальною риска для рассматриваемого резервуарного парка условные вероятности поражения , , , , , , , вне пределов площади, занимаемой резервуаром, на котором реализуется пожар (соответственно резервуар № 1 или № 2), консервативно (оценка вверху) принимались равными:

= = 0,275 в пределах обвалования (ограждения) парка и в полосе вдоль обвалования (ограждения) парка шириной 20 - 13,9 = 6,1 м, = = 0 на расстояниях от обвалования (ограждения) парка более 6,1 м;

= = 0,938 в пределах обвалования (ограждения) парка и в полосе вдоль обвалования (ограждения) парка шириной 56 - 13,9 = 42,1 м. = = 0 на расстояниях от обвалования (ограждения) парка более 42,1 м;

= = 0,963 в пределах обвалования (ограждения) парка и в полосе вдоль обвалования (ограждения) парка шириной 65 - 13,9 = 51,1 м, = = 0 на расстояниях от обвалования (ограждения) парка более 51,1 м;

= = 0,972 в пределах обвалования (ограждения) парка и в полосе вдоль обвалования (ограждения) парка шириной 71 - 13,9 = 57,1 м, = = 0 на расстояниях от обвалования (ограждения) парка более 57,1 м.

Определим условные вероятности поражения человека для сценариев, связанных со сгоранием паровоздушного облака в режиме пожара-вспышки (условные вероятности поражения Q_dV, Q_dVI).

Радиус воздействия продуктов сгорания паровоздушного облака в случае пожара-вспышки, определяемый по формуле (П4.67) прил. 4, для случая сгорания паровоздушного облака, образующегося в результате испарения с поверхности (площадь поверхности испарения = F₁ = 7000 м²) пролива бензина в пределах обвалования (ограждения) парка, составляет

= 1,2R_1НКПР = 1,2×101 = 121 м.

Радиус воздействия продуктов сгорания паровоздушного облака в случае пожара-вспышки, определяемый по формуле (П4.67) прил. 4, для случая сгорания паровоздушного облака, образующегося в результате испарения с поверхности пролива (площадь поверхности испарения = F₂ = 83000 м²) в результате полного разрушения резервуара с переливом части бензина через обвалование (ограждение) парка, составляет

= 1,2R_2НКПР = 1,2×228,5 = 274 м.

В соответствии с прил. 6 принималось, что условная вероятность поражения человека, попавшего в зону воздействия высокотемпературных продуктов сгорания паровоздушного облака, равна 1, за пределами этой зоны условная вероятность поражения человека принималась равной 0.

Таким образом, условные вероятности поражения Q_dV, Q_dVI составляют:

где r - расстояние, отсчитываемое от границы соответствующего пролива.

Определим условные вероятности поражения человека для сценариев, связанных со взрывом паровоздушного облака (условные вероятности поражения Q_dVII, Q_dVIII).

Условные вероятности поражения человека волной давления Q_dVII, Q_dVIII для сценариев, связанных со взрывом паровоздушного облака, консервативно определялись с использованием пробит-функции (формулы (П6.7) и (П6.8) прил. 6) на основе полученных зависимостей DP₁(r), , DР(r), .

Для демонстрации расчета условной вероятности поражения волной давления с использованием пробит-функции, проведенного по регламентированному прил. 6 методу, ниже приведен расчет условной вероятности поражения человека волной давления при взрыве паровоздушного облака, образовавшегося в результате испарения с поверхности пролива в пределах обвалования (ограждения парка), в точке, расположенной на расстоянии 200 м от обвалования (ограждения) парка.

Согласно результатам расчета параметров волны давления для данного сценария в рассматриваемой точке избыточное давление волны составляет

DР = 1,87×10⁴ Па;

импульс фазы сжатия волны давления составляет

I⁺ = 1435 Па×с.

Величина параметра V, определяемого по формуле (П6.8) прил. 6, составляет

Значение пробит-функции Pr, определяемое по формуле (П6.7) прил. 6, составляет

Pr = 5,0 - 0,26lnV = 5,0 - 0,261ln0,573 = 5,15.

Согласно табл. П4.2 прил. 6 полученному значению пробит-функции соответствует значение условной вероятности поражения 56 %. Таким образом, для рассматриваемого случая условная вероятность поражения человека волной давления равна Q_d = 0,56.

Аналогичным образом были получены значения условных вероятностей поражения Q_dVII, Q_dVIII на различных расстояниях от обвалования (ограждения) парка. Графики полученных зависимостей условных вероятностей Q_dVII, Q_dVIII от расстояния до обвалования (ограждения парка) приведены на рис. 3.2.15.

Рис. 3.2.15. Зависимости условных вероятностей поражения человека волной давления от расстояния до обвалования (ограждения) парка:

1 - Q_dVIII; 2 - Q_dVII

Условные вероятности поражения человека при взрыве паровоздушного облака Q_dVII, Q_dVIII внутри обжалования (ограждения) парка принимались равными 1.

Дата добавления: 2018-04-04; просмотров: 801; Мы поможем в написании вашей работы!

Поделиться с друзьями:

⇐ Предыдущая 7 8 9 10 111213 14 15 16 Следующая ⇒

Мы поможем в написании ваших работ!