Составление теплового баланса печи
Приходная часть состоит из тепла от горения топлива и тепла вносимого подогретым воздухом .
Тепло горения топлива:
Физическое тепло воздуха:
Расходная часть состоит из тепла усвоенного металлом тепла уносимого уходящими дымовыми газами , потерь тепла теплопроводностью через кладку , потерь тепла с охлаждающей водой , потерь тепла излучением и прочими неучтенными потерями.
Тепло усвоенное металлом:
Потери тепла с уходящими газами:
18,414 МВт
Невязка материального баланса:
АЭРОДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ПЕЧИ
Аэродинамический расчет печи включает в себя определение сопротивления дымового тракта и расчет дымовой трубы.
5.1 Расчетдымовоготракта
5.1.1 Расходдымовыхгазов
Определениерасходадымовыхгазов (продуктовгорения):
где V0 – теоретический расход продуктов горения, м3/с;
L0–теоретический расход воздуха, м3/с;
5.1.2 Расчетгидравлическихсопротивленийдымовоготракта
Общеесопротивлениедымовоготракта (рисунок 4) расчитываетсякаксопротивлениегазопроводанизкогодавленияи состоитизпотерьдавления на трение, в местныхсопротивлениях и потерьгеометрическогодавления (гидростатическихсопротивлений):
Схема дымового тракта представлена на рисунке 5.1:
1 – печь;
2–дымовой канал;
3– рекуператор;
4 – дымовой шибер;
5–дымовая труба.
Участок 1 –Резкоесужение на выходеизпечи:
|
|
Расчетное поперечное сечение канала:
Участок 2 –Трение на участке l1
Потери на трении, рассчитываются по формуле:
где λ = 0,04-0,08 для бетонних и кирпичныхканалов при турбулентномрежимедвижение;
pдин - динамическое движение, Па;
B–барометрическое давление, кПа;
pст–избыточное статическое давление, кПа; для газов низкого давления допустимо принятьB+pст=101,3;
dг–гидравлический диаметр канала, м.
где - присосывоздуха на участке, м3/с;
где П–периметр сечения, м.
Дальнейшиерасчетыпроизводятсясогласно формулам выше , а также по формулам изпункта 1 (Расчетсопротивлениягазопровода). Результатырасчетаприведены в таблице 5.1 .
Таблица 5.1 – результаты расчета гидравлических сопротивлений дымового тракта
Вид сопротивления | Расчетный расход газа,V м3/с | Температураt, °С | Расчетное сечение, Fрасч, м² | Расчетная скорость W0, м/с | Динамическое давление,Pдин Па | Км.с. | Потери давления, , Па | Конечное давление P, Па | ||
Резкое сужение на выходе из печи | 3,976 | 760 | 1,9625 | 2,026 | 10,095 | 0,387
| 3,907 | -3,907 | ||
Трение на участке ℓ1 | 3,983 | 758,3 | 1,9625 | 2,029 | 10,125 | 0,0467 | 0,485 | -4,392 | ||
Резкий поворот на 90° | 3,989 | 758,3 | 1,9625 | 2,033 | 10,149 | 1,3 | 13,194 | -17,586 | ||
Гидростатические потери h1 | 3,989 | 751,9 | 1,9625 | 2,033 | 10,149 | - | 54,127 | -71,713 | ||
Трение на участке ℓ2 | 4,014 | 751,9 | 1,9625 | 2,045 | 10,205 | 0,16 | 1,633 | -73,396 | ||
Резкий поворот на 90° | 4,04 | 751,9 | 1,9625 | 2,058 | 10,329 | 1,3 | 13,423 | -86,769 | ||
Трение на участке ℓ3 | 4,046 | 750,2 | 1,9625 | 2,062 | 10,358 | 0,046 | 0,476 | -87,245 | ||
Вход в рекуператор | 4,053 | 610,1 | 1,9625 | 2,065 | 8,966 | 3 | 26,898 | -114,143 | ||
Плавноесужение на ℓ4 | 4,068 | 470 | 3,48 | 1,169 | 2,417 | 0,093 | 0,225 | -114,368 | ||
Трение на участке ℓ5 | 4,078 | 467,47 | 1,1658 | 3,498 | 21,572 | 0,112 | 2,146 | -116,289 | ||
Вид сопротивления | Расчетный расход газа м3/с | Температура t, °С | Расчетное сечение, Fрасч, м² | Расчетная скорость , м/с | Динамическое давление, Pдин,Па | Км.с. | Потери давления, ∆Р, Па | Конечное давление P, Па | ||
Резкий поворот на 45° | 4,089 | 467,47 | 1,1658 | 3,507 | 21,683 | 0,290 | 6,288 | -122,577 | ||
Трение на участке ℓ6 | 4,102 | 464,33 | 1,1658 | 3,519 | 21,739 | 0,147 | 3,196 | -125,773 | ||
Гидростатические потери h2 | - | 458,97 | 5,36 | - | - | - | -38,19 | -87,583 | ||
Резкий поворот на 45° | 4,115 | 458,97 | 1,1658 | 3,53 | 21,719 | 0,290 | 6,298 | -93,881 | ||
Трение на участке ℓ7 | 4,128 | 455,83 | 1,1658 | 3,541 | 21,758 | 0,149 | 3,242 | -97,123 | ||
Резкий поворот на 90° | 4,141 | 455,83 | 1,1658 | 3,552 | 21,894 | 1,3 | 28,462 | -125,585 | ||
Дымовой шибер | 4,167 | 455,83 | 1,1658 | 3,574 | 22,166 | 0,1 | 2,217 | -127,802 | ||
Трение на участке ℓ8 | 4,201 | 451,69 | 1,1658 | 3,603 | 22,399 | 0,196 | 0,196 | -132,192 | ||
220 | -220 | |||||||||
Слияние потоков | 8,201 | 451.69 | 2,1038 | 3,898 | 26,217 | 1,6 | 41,803 | -261,803 | ||
Вид сопротивления | Расчетный расход газа м3/с | Температура t, °С | Расчетное сечение, Fрасч, м² | Расчетная скорость , м/с | Динамическое давление, PдинПа | Км.с. | Потери давления, ∆Р, Па | Конечное давление P, Па | ||
Трение на участке ℓ9 | 8,218 | 449,55 | 2,1038 | 3,906 | 26,247 | 0,076 | 1,995 | -263,798 | ||
Резкий поворот на 90° | 8,236 | 449,55 | 2,1038 | 3,915 | 26,368 | 1,5 | 39,552 | -303,35 | ||
Трение на участке ℓ10 | 8,27 | 445,41 | 2,1038 | 3,931 | 26,432 | 0,148 | 3,911 | -307,261 | ||
Вход в дым.трубу | 8,304 | 445,41 | 2,1038 | 3,947 | 26,647 | 2 | 53,294 | -360,555 |
5.2 Расчетдымохода
|
|
|
|
Расчетдымоходазаключается в определениивысоты, а такжедиаметровнижнего и верхнегосечения.
5.2.1 Расчетдиаметраустья и основания
Расчетдиаметраустья, м2, производится по суммарному расходу дымовых газов:
Откуда
5.2.2 Ориентировочнаявысотатрубы
Высотатрубы, м, ориентировачноможетбытьрассчитана по формуле:
где pроз–расчетное разрежение, которое создаетсяу основания дымохода, Па,
где - суммарноесопротивлениенаиболеенапряженногоизпаралельныхтрактов, Па;
1,3...1,5 –коэффициентзапаса, чтоучитываетвозможноефорсированиеработыпечи, а такжезасорениеканалов;
ρв–плотностьнаружноговоздуха при максимальнойтемпературе в летнеевремя, кг/м3;
ρг–плотностьпродуктовгорения в дымоходе, кг/м3.
5.2.3 Уточненныйрасчетвысотыдымовойтрубы
Уточненноезначениерассчитывается с учетомдавления в трубе, изменениятемпературыгазов по высотетрубы, конусности ствола трубы:
где - средняя по высоте труба, температуравнешнеговоздуха, К;
Тв1–температура воздуха у основаниятрубы, К;
Т2–температура продуктовгорения в устьетрубы, К;
де δ = 10 С/м –падениетемпературыпродуктовгорения на один метр высотытрубы;
Т1–температура продуктовгорения у основаниятрубы, К;
Tг=0,5(T1+T2);
dср–средний диаметр дымохода;
w1o–скоростьпродуктовгорения у основаниятрубы, м/с;
По санитарным нормам высота трубы должна быть не менее 25 м. Этоусловиевыполняется.
Окончательнымвыборомвысотытрубыявляется висота, равная 100 м.
H=100 м
ВЫВОД
В курсовом проекте проведен расчет трёхзонной методической печи и определены следующие ее параметры: основные размеры печи, рассчитано время нагрева металла в каждой зоне, рассчитаны основные потери и на основании этого расчета определен расход топлива на печь, составлен материальный баланс печи, определен технологический КПД печи и коэффициент использования топлива. Также было рассчитано разрежение дымовых газов в дымовом тракте и в соответствии с этим были получены данные для расчета высоты дымовой трубы.
СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Казанцев Е.И. Промышленные печи. - М.: Металлургия, 1975.-368 с.
2. Аксельруд Л.Г, Нагревательные печи. - М.: Металлургиздат, 1962.-276 с.
3. Тайц Н.Ю. Технология нагрева стали. -М.: Металлургиздат, 1962.-568 с.
4. Филимонов Ю.П., Старк С.Б., Морозов В.А. Металлургическая теплотехника. - М.: Металлургия, 1962.-350 с.
5. Кривандин В.А., Марков Б.Л. Металлургические печи, - М.: Металлургия, 1977.-464 с.
6. Мастрюков B.C. Теория, конструкции и расчёты металлургических печей. - М.; Металлургия, I977.-T.2, - 272 с.
7. Атлас металлургических печей / Под ред. В.А. Кривандина, - М.: Металлургия,1978. - 364 с.
8. Методичні вказівки до виконання курсового проекту з дисципліни «Теплотехнологічні процеси та установки» / Сапронова О.В. - Донецьк: ДонНТУ, 2014. -69с.
Дата добавления: 2018-02-28; просмотров: 290; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!