Расчет сечений колонны
Сечение 0 - 1 на уровне верха консоли колонны
Сечение колонны b×h = 50×60 см при a = a’ = 4cм, полезная высота сечения
h0 = 56cм. В сечении действуют три комбинации расчетных усилий
| Усилия | Первая | Вторая | Третья |
| М, кНм | 20,33 | -102,04 | -76,88 |
| N, кН | 396,27 | 402,3 |
Усилия от непродолжительного действия нагрузки:
При расчете сечения на первую и вторую комбинации 
, на третью – 
. Расчет выполняется на все три комбинации, и расчетное сечение симметричной арматуры принимается наибольшее. В пояснительной записке приводится расчет только по третьей комбинации, так как она дает максимальное требуемой количество арматуры, однако, в черновой работе расчет производился на каждую из трех комбинаций.
Радиус инерции сечения 
Гибкость элемента 
> 14 
необходимо учесть влияние прогиба на прочность элемента.
Условная критическая сила
где 
β = 1, бетон тяжелый
δе > δmin принимаем δ = 0,31
В первом приближении принято μ = 0,004
Коэффициент 
Расстояние 
При условии симметричного армирования высота сжатой зоны бетона
Относительная высота сжатой зоны 
Граничное значение относительной сжатой зоны бетона при γb2 = 0.9
> ξ =0,18
здесь 
Площадь сечения симметричной арматуры
Площадь арматуры 
назначаем по конструктивным соображениям, 
. Принимаем 3Ø16 А-III общей площадью
AS = 6,03 см2.
Сечение 2 – 1 в заделке колонны
Сечение подкрановой части 130×50см, сечение ветви b×h = 50×25см,
h0 = 21cм. Расстояние между осями ветвей с = 105см. Расстояние между осями распорок S = 2,6м. Высота сечения распорки 40см.
В сечении действуют три комбинации расчетных усилий:
| Усилия | Первая | Вторая | Третья |
| М, кНм | 235,81 | -348,48 | -113,28 |
| Q, кН | -16,32 | 33,48 | 6,49 |
| N, кн | 779,23 | 1203,14 | 1256,28 |
Усилия от непродолжительного действия нагрузки 
При расчете сечения на первую и вторую комбинации , на третью – . Расчет выполняется на все три комбинации, и расчетное сечение симметричной арматуры принимается наибольшее. В пояснительной записке приводится расчет только по второй комбинации, так как она дает максимальное требуемой количество арматуры, однако, в черновой работе расчет производился на каждую из трех комбинаций.
Приведенный радиус инерции сечения двухветвевой колонны в плоскости изгиба
rred = 27,6 см
Приведенная гибкость сечения 
> 14 необходимо учесть влияние прогиба на прочность элемента.
Условная критическая сила
где 
β = 1, бетон тяжелый
δе < δmin принимаем δ = 0,26
В первом приближении принято μ = 0,0075
Коэффициент 
Определяем усилия в ветвях колонны
принимаем 
тогда расстояние 
Граничное значение относительной сжатой зоны бетона при γb2 = 1,1
здесь 
Для определения площади арматуры воспользуемся выражениями, полученными из совместного решения систем уравнений.
> ξy = 0.694 имеем расчетный случай.
Армирование принимаем симметричное
Фактический коэффициент армирования 
, что незначительно отличается от ранее принятого.
Принимаем 3Ø14 A-III с AS = 4,62 см2
Проверим необходимость расчета подкрановой части колонны из плоскости изгиба.
Расчетная длина 
.
Радиус инерции сечения 
> 
расчет из плоскости рамы необходим.
> 14 необходимо учесть влияние прогиба элемента на его прочность.
Случайный начальный эксцентриситет
Принимаем e0 = ea = 1,63 cм.
Условная критическая сила
где 
β = 1, бетон тяжелый
δ < δmin принимаем δ = 0,21
Коэффициент 
Расстояние 
Граничное значение относительной сжатой зоны бетона при γb2 = 0.9
здесь 
Для определения площади арматуры воспользуемся выражениями, полученными из совместного решения систем уравнений.
> 0
> ξy = 0,544 имеем расчетный случай.
Армирование принимаем симметричное
Принимаем 3∅16 A-III с 
Дата добавления: 2015-12-21; просмотров: 32; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!