Выбор источника света и осветительного прибора.

Выбор светильников должен определяться следующими основными условиями:

· характером окружающей среды;

· требованиями к светораспределению и ограничению слепящего действия;

· соображениями экономики.

Условия среды освещаемого помещения определяют конструктивное исполнение светильника. Светораспределение светильника является основной характеристикой, определяющей светотехническую эффективность применения светильника в заданных условиях.

Для производственных помещений наиболее эффективно использование ламп ДРЛ.

С учетом рекомендаций для штамповочного участка автоматизированного цеха по (2) выбираем полностью пылезащищенный светильник РСП-05 с кривой света (КСС) Г – 1, применяем в данном случае ртутную дуговую лампу ДРЛ, с защитой IP 20.

 

 

            Лист             Изм. Лист № Документа Подпись Дата   Размещение осветительных приборов. Светильники размещаются рядами, параллельными длинной стороне помещения. При таком расположении направление света светильников совпадает направлением естественных источников света, уменьшается прямая и отраженная блескость и оказывается меньшей протяженность групповой сети. Кроме того, при наступлении сумерек есть возможность включать освещение только в глубине помещения. Расположим светильники в 5 рядов по 14 светильников в каждом. Расстояние между светильниками L = 4 метра, от светильников до стены – 2 метра по всему периметру. Общее количество светильников – 80 штук. Светильники расположены на высоте h_п = H – h_c = 8 – 0,8 = 7,2 м (Н – высота помещения, h_c – расстояние от светильников до перекрытия («свес»)). Расчетная высота h = h_c - h_p = 7,2 – 0,8 = 6,4 м (h_p – высота рабочей поверхности).   Расчет освещенности методом коэффициента использования. Световой поток каждой лампы находится по формуле:   _л = , где N – число светильников; E – заданная минимальная освещенность, лк; K_з – коэффициент запаса для ламп; S - освещаемая площадь, м² ; z – отношение , принимается равным 1,15; Ф_л – световой поток одной лампы, лм. Однако необходимо учитывать, что не весь поток падает на освещаемую поверхность, т.к. он частично теряется в светильнике, частью падает на стены и другие поверхности, и также на потолок помещения. Отношение потока, падающего на освещаемую поверхность, ко всему потоку ламп называется коэффициентом использования светового потока η. Зависимость η от площади помещения, высоты и формы учитывается индексом помещения i.             Лист             Изм. Лист № Документа Подпись Дата   Индекс помещения рассчитывается по формуле:   = 6 Из таблицы 52 (2) при коэффициентах отражения ρ_пот = 65%; ρ_ст =35%; ρ_пол =10% и индексе помещения i = 6, коэффициент использования светового потока η = η_с × η_п = 0,75 × 0,66 принимается равным 0,5. Необходимый световой поток определяется: Ближайшее номинальное значение светового потока имеет стандартная лампа ДРЛ 400, световой поток лампы 19 000 лм. Мощность сети потолочного освещения штамповочного участка автоматизированного цеха: Р_осв. = N × Р_л = 80× 0,4= 32 кВт Q_осв. = P _осв. × tg φ = 0,33 × 42 = 10,56 квар               Лист             Изм. Лист № Документа Подпись Дата   2.1.2 Расчет освещенности остальных помещений участка токарного цеха   Остальные помещения участка токарного цеха рассчитываем методом удельной мощности. Удельной мощностью, Вт/м², называется отношение установленной мощности ламп к величине освещаемой площади. Так как воздушная среда производственных и подсобных помещений предприятия, как правило, содержит большое количество пыли, газов, химически активных веществ, при выборе осветительных приборов следует обращать особое внимание на их конструктивное исполнение. С учетом требований для подсобных помещений шлифовального цеха выбираем светильник ЛСП18, и с использованием в данном светильнике лампы ЛД 80. Светильник ЛСП 18 имеет степень защиты (ГОСТ 17677 - 82) – IP54. ЛД 80 - люминесцентная лампа с номинальной мощностью 80 Вт, номинальным световым потоком 4070 лм, средней продолжительностью горения 12 000 часов. Определив общее число светильников, определяем мощность, Вт, одной лампы ЛД: , где S – освещаемая площадь помещения, м² ; n – число светильников. Таблица 2

Помещение	Освещаемая площадь, м2	Высота помещения, м	Освещенность, лк	Коэффициент удельной мощности, Вт/ м2	Количество светильников, шт	Мощность светильников, Вт	Мощность лампы, Вт	Общая мощность светильников, Вт
Раздевалка		3,5
Комната отдыха		3,5
инструментальная		3,5
мастерская		3,5
Склад готовой продукции		3,5
Склад материалов		3,5
Станочное отделение		3,5					1 000	43 000

 

            Лист             Изм. Лист № Документа Подпись Дата   Здание двухэтажное, поэтому все мощности удваиваем: Р_осв. = N × Р_л = 60 × 0,7 = 42 кВт × 2 = 84 кВт Q_осв. = P _осв. × tg φ = 0,33 × 42 = 13,86 квар. × 2 = 27,72 квар   Следовательно, общая мощность освещения цеха: Р_осв. = 42 + 84 = 126 кВт Q_осв. = 13,36 + 27,72 = 41,08 квар               Лист             Изм. Лист № Документа Подпись Дата   2.2 Расчет электрических нагрузок компенсирующего устройства и трансформатора Расчет выполняем по форме Ф636 – 90 (7). 2.2.1. Расчет электрических нагрузок производится для каждого узла питания (распределительный пункт), а также по цеху в целом. 2.2.2. Расчетные данные заносим в сводную таблицу-ведомость нагрузок (Таблица 4). 2.2.3. Для расчета нагрузок группируем все ЭП (исходя из расположения оборудования в це ху) по характерным категориям с одинаковыми К_и и tg φ на 8 распределительных пунктов (РП) и на 1 щиток освещения (ЩО).

№ на плане	Наименование электроприемника	Рн , кВт	N	Kи	cos φ	tgφ
РП 1
1,2	Токарно-револьверные многоцелевые станки			0,17	0,87	1,98
9,10	Токарные станки ЧПУ с повышенной точности			0,17	0,9	1,89
15,16	Сверлильно-фрезерные станки	7,2		0,17	0,9	1,89
	Кран-балка	4,8		0,1	0,84	1,73
РП2
4,5	Токарные станки с ЧПУ			0,1	0,84	1,73
11,12	Токарные станки ЧПУ с повышенной точности			0,17	0,9	1,89
13,17,18	Координатно-сверлильные горизонтальные станки	9,8		0,18	0,87	1,98
6,7	Сверлильно-фрезерные станки	7,2		0,17	0,9	1,89
РП 3
24,29,30	Токарно вертикальные полуавтоматы с ЧПУ			0,2	0,89	1,99
	Кран-балка	4,8		0,1	0,4	1,73

 

            Лист             Изм. Лист № Документа Подпись Дата

РП4
22,23	Токарные многоцелевые прутко-патронные модули			0,1	0,84	1,73
25,26,28	Координатно-сверлильные вертикальные станки			0,17	0,9	1,89
	Кран-балка	4,8		0,1	0,84	1,73
РП5
	Кондиционер	5,5		0,1	0,84	1,73
	Строгальный станок			0,18	0,87	1,98
	Шлифовальный станок	8,5		0,17	0,88	1,89
	Наждачный станок	3,2		0,1	0,74	1,71
ЩО	Освещение станочного отделения
ЩО	Освещение вспомогательных помещений

 

 

            Лист             Изм. Лист № Документа Подпись Дата 2.2.4. Рассчитаем РП 1:

• Исходящие данные для расчета берем из таблицы № 4 и заполняем на основании задания из таблицы № 3;
• Определяем групповую номинальную активную мощность: Р_н = Р₁ + Р₂ + Р₉ + Р₁₀ + Р₁₅ + Р₁₆ + Р₃ = 9+9+7+7+7,2+7,2+4,8 = 58,4 кВт
• Данные для расчета заполняем согласно справочным материалам, которые приведены в таблице № 4 (столбцы 5,6), в них приведены значения коэффициентов использования и реактивной мощности индивидуальных электроприемников.
• Определяем средние активные и реактивные мощности данной группы электроприемников:

Р_с = Р_н × К _и = 58,4 × 0,06 = 3,504 кВт Q_{с =} Р_с × tgφ = 3,504 × 1,98 = 6,937 квар К_и - коэффициент использования мощности Р_ср(отношение средней потребляемой мощности приемника или группы за рассматриваемое время к номинальной Р_уст(установочной) мощности) _и = Мы выбираем по таблице среднее значение К_и для данного типа потребителей, он составляет 0,06 и tgφ = 1,98, так как ЭП относится к группе ЭД повторно-кратковременного режима работы.

• Определяем эффективное число электроприемников по выражению

n_э = = , где Р_{н max} - номинальная мощность наиболее мощного ЭП, полученное значение заносится в таблицу № 4 (графа 9).

• В зависимости от средневзвешенного К_{и гр} = и n_э определяем коэффициент расчетной нагрузки К_р = 1,35
• Определяем в зависимости от средней мощности Р_с и значение К_р расчетную активную мощность группы электроприемников (столбец 11 таблица № 4),

Р_с = К_р × Р_с = 1,35 × 2,7 = 3,7 кВт

• Определяем расчетную реактивную мощность в зависимости от n_э: при n_э ≤ 10, Q_p = 1,1 × Q_c = 1,1 × 5,346 = 5,88 квар (столбец 12 таблица № 4); при n_э ≥ 10, Q_p = Q_c, а для определения активной мощности в целом по цеху Q_p = К_р Q_c.

                Лист             Изм. Лист   Подпись Дата

• Определим полную расчетную мощность (столбец 13 таблицы № 4)

Sp = = 15,83 кВА

• Определяем токовую расчетную нагрузку (столбец 14 таблица № 4)

Ip = = А   2.2.5 Аналогично рассчитываем остальные РП и заносим в сводную таблицу – ведомость № 4 2.2.6 Рассчитываем нагрузку собственной комплектной трансформаторной подстанции (КТП) 2.2.7 Заносим в сводную таблицу-ведомость нагрузок рассчитанные активную и реактивную мощности освещения: P_осв = 39,6кВт Q_осв = 13,06 квар 2.2.8 Определяем потери в трансформаторе, результаты также заносим в сводную таблицу-ведомость нагрузок Δ P_т = 0,02 S_p (НН) = 4,4 Δ Q_т = 0,01S_p (НН) = 22,02 Δ ST = 22,45 кВА 2.2.9 Определяем расчетную мощность трансформатора с учетом потерь, но без компенсации реактивной мощности. S_T = I_T (BB) 13,45 А   2.2.10 Выбираем КТП с двумя сухими трансформаторами ТСЗ – 250/10/0,4     Ориентировочная мощность трансформатора: S_op = S_p/К_ав (n - 1), где К_ав = 1,4 – коэффициент аварийной перегрузки трансформатора; n = 2 – количество трансформаторов; S_ор = 168,23 кВА На высокой стороне 10 кВ у каждого трансформатора по линейному разъединителю. На низкой стороне 0,4 кв установлены два линейных и один секционный выключатель В-0,4.             Лист             Изм. Лист № Документа Подпись Дата   2.2.11 Основными потребителями реактивной мощности являются асинхронные двигатели. Прохождение в электрических сетях реактивных токов обуславливает добавочные потери активной мощности. При этом необходимо принять меры направленные на снижение реактивной мощности. Для этого необходимо применять компенсирующие устройства. Определим целесообразность применения компенсирующего устройства в данном случае. Q_цел = = 268,24 квар, где n – количество трансформаторов; β = 0,6 …0,7 (если два трансформатора). Q_цел = 268,24 квар; Q_р = 178,45 квар так как Q_цел ≥ Q_р - компенсирующее устройство не нужно. Результаты также заносим в сводную таблицу № 4   Расчет кабельной лини 10 кВ. Определить сечение кабельной линии можно по экономической плотности тока:   где I_p - расчетный ток кабальной линии в нормальном режиме, А; j_эк - экономическая плотность тока, А/мм².   = 13,45 А где n – количество кабельных линий.   Принимаем ближайшее большее стандартное сечение и выбираем марку кабеля для прокладки в траншее согласно ПУЭ. Так как со стороны высокого напряжения ток составляет – 13,45 А. По справочнику выбираем разъединители РВ -10/400 УХЛ-2 с рычажным приводом.               Лист             Изм. Лист № Документа Подпись Дата   2.3. Расчет и выбор элементов схемы. Электрическая сеть – совокупность проводов и кабелей с относящимися к ним креплениями, поддерживающими защитными конструкциями и деталями, установленными в соответствии с ПУЭ.     Выбор типа проводки, способа прокладки проводки, а также марок кабелей определяется исходя из окружающей среды, размещения технологического оборудования и источников питания в цехе. При выборе используют данные проектной и производственной практики в соответствии с ПУЭ. Прокладка электрических сетей производится изолированными и неизолированными проводниками. Изолированные проводники (провода и кабели) выполняются защищенными и незащищенными. В защищенных проводниках поверх изоляции токопроводящих жил, наложена металлическая или другая оболочка. Для защиты от механических повреждений кабеля внутри здания прокладываются в каналах, при этом необходимая защита обеспечивается перекрытием каналов несгораемыми плитами. Схемы электрических сетей внутрицехового распределения электроэнергии должны выполняться с учётом обеспечения необходимой степени надёжности питания электроприемников, наглядности, удобства и безопасной эксплуатации. Внутрицеховые сети условно подразделяют на питающие и распределительные. Питающие сети - проводники, отходящие непосредственно от РУ к первичным силовым пунктам и щитам. Распределительные сети – проводники, отходящие от силовых пунктов и щитов непосредственно к электроприемникам.   Для питающей сети, в цехе с такими нагрузками, выбираем радиальную схему, с распределением нагрузки от ШНН (шины низкого напряжения). ШНН разделена на две секции с секционным выключателем и АВР. На каждой секции ШНН имеется свой вводной выключатель и выключатели на отходящие кабели до распределительных пунктов (РП). Кабели от ШНН до РП прокладываются в специальных кабельных коробах по стенам помещения.   Для распределительной сети – выбираем также радиальную схему. Электроприемники подключаются к распределительным пунктам с автоматическими выключателями. В цехе устанавливаем четыре РП серии ПР-8503 с автоматами ВА 52-33 и один щит освещения серии ОЩВ-12 (25 А) с автоматами АЕ. Пункты распределительные серии ПР 8503 предназначены для распределения электрической энергии и защиты электрических установок при перегрузках и токах короткого замыкания, для нечастых оперативных переключений электрических цепей и пусков асинхронных двигателей. Пункты серии ПР 8503 рассчитаны для эксплуатации в цепях с номинальным напряжением до 600 В переменного тока с частотой 50 и 60 Гц.   От распределительных пунктов (РП), до электроприемников кабель прокладываем в кабельных лотках и в закладных стальных трубах в цементном полу             Лист             Изм. Лист № Документа Подпись Дата   2.3.1 Выбор двигателей и расчет пусковых токов Номинальные и пусковые токи рассчитываем по формулам , где P_H – мощность установки, кВт; η_Н – КПД установки;   , где - кратность пускового тока Например: Позиция 24 на плане. Токарный вертикальный полуавтомат с ЧПУ, выбираем двигатель: Тип двигателя 4А180М 2У3, мощность 30 кВт; кпд – 0,9%, cos φ = 0,9 (5;табл.9,6) Все остальные данные определяем аналогично и заносим в таблицу № 5. Таблица 5

№ позиции по плану	Тип двигателя	Мощность PH (кВт)	КПД (%)	cos φ	Кратность (КП)	Номинал.ток, А (IH)	Пусковой ток, А (IП)
Формула
3,21,27	4А132 М4У3	4,8	0,87	0,85	7,5	10,41	78,12
22,23	4А160 S4У3		0,89	0,88		29,13	203,93
24,29,30	4А180М 2У3		0,9	0,9		54,54	381,81
6,7,15,16	4А132 М4У3	7,2	0,87	0,85	7,5	15,62	117,18
1,2	4А180 S4У3		0,9	0,9		33,96	237,73
4,5	4А132 М4У3		0,87	0,85	7,5	10,41	78,12
9,10,11,12	4А132 М4У3		0,87	0,85	7,5	15,6	117,10
13,17,18	4А180 S4У3	9,8	0,93	0,9		33,98	237,81
25,26,28	4А160М S2У3	8,7	0,88	0,91		29,13	203,93
	4А132 S4У3	5,5	0,87	0,86	7,5	10,41	78,12
	4А160 S2У3		0,91	0,92		29,13	203,93
	4А160М S4У3	8,5	0,88	0,91		29,13	203,93
	4А90 L2У3	3,2	0,84	0,88	7,5	5,81	40,72

 

            Лист             Изм. Лист № Документа Подпись Дата 2.4 Расчет и выбор аппаратов защиты, кабельных линий Кабели, выбранные по номинальному или максимальному току, в нормальном режиме могут испытывать нагрузки, значительно превышающие допустимые из-за перегрузок электроприемников, а также токов КЗ, поэтому участки сети и электроприемники должны быть защищены защитными автоматами. Главные функции аппаратуры управления и защиты: · включение и отключение электроприемников и электрических цепей; · электрическая защита от перегрузки, коротких замыканий, понижения напряжения и самозапуска; · регулирование числа оборотов электродвигателей; · реверсирование электродвигателей; · электрическое торможение. Автоматические выключатели (АВ) являются наиболее совершенными и на- дежными аппаратами защиты, срабатывающими при перегрузках и КЗ в защищаемой линии. Чувствительными элементами автоматов являются расцепители: тепловые, электромагнитные, полупроводниковые. Наиболее современные автоматические выключатели серии ВА разработок 51, 52, 53, 55, 57 предназначены, для отключений при возникновении токов КЗ и пере- грузках в электрических сетях, отключений при недопустимых снижениях напряжений. Для прокладки к отдельным электроприемникам, выбирается кабель АВВГ (кабель с алюминиевыми жилами с поливинилхлоридной изоляцией в поливинилхлоридной оболочке без защитного покрова). Кабель марки ААШвУ (кабель с алюминиевыми жилами в алюминиевой оболочке с поливинилхлоридным шлангом, усовершенствованный).                 Лист             Изм. Лист № Документа Подпись Дата   2.4.1. Расчет и выбор автоматических выключателей. На вводе РУ выбираем два одинаковых выключателя для 1 и 2 секций: При условии, что рабочий ток равен: Наибольший ток 136,3 А (поз. 10) потребляет круглошлифовальный станок:   Выбираем ближайшее большее значение, и принимаем К_о = 7,0.   Выбираемее автоматические выключатели типа ВА 53-39-3. Данные автоматы имеют следующие характеристики: · U_н.а. = 380 В; · I_н.а. = 400 А; · I_н.р. = I_н.а × 0,63 = 400 × 0,63 = 252 А; · I_у(кз) = К_о × I_н.р = 5 × 252 = 1260 А; · I_откл. = 20 кА.   Т.к. I_н.р. – регулируется ступенчато: 0,63 I_н.а, 0,8 I_н.а, 1,0 I_н.а. необходимо выбрать ступень, в нашем случае выберем 0,8 I_н.а = 0,8 × 400 = 320 А; Время срабатывания в зоне КЗ составляет 0,25 с. Таким же способом рассчитываем все остальные автоматы, и данные заносим в таблицу 6.             Лист             Изм. Лист № Документа Подпись Дата   Рассчитываем и выбираем секционный выключатель, через него при включении будет проходить не более половины нагрузки РУ, поэтому всю нагрузку делим на два.   Выбираем ближайшее большее значение, и принимаем К_о = 7,0.   Выбираем АВ типа ВА 53-39-3 Данные автоматы имеют следующие характеристики: · U_н.а. = 380 В; · I_н.а. = 400 А; · I_н.р. = I_н.а × 0,63 = 400 × 0,63 = 252 А; · I_у(кз) = К_о × I_н.р = 5 × 252 = 1260 А; · I_откл. = 20 кА.   Т.к. I_н.р. – регулируется ступенчато: 0,63 I_н.а, 0,8 I_н.а, 1,0 I_н.а. необходимо выбрать ступень, в нашем случае выберем 0,8 I_н.а = 0,8 × 400 = 320 А; Время срабатывания в зоне КЗ составляет 0,25 с. Таким же способом рассчитываем все остальные автоматы, и данные заносим в таблицу 6.               Лист             Изм. Лист № Документа Подпись Дата   Выбираем автоматический выключатель, отвечающий следующим требованиям:   1. - для линии без ЭД; 2. - для линии с одним ЭД; 3. - для групповой линии с несколькими ЭД, где I_н.а. – номинальный ток автомата, А; I_н.р. – номинальный ток расцепителя, А; I_дл. – длительный ток в линии, А; I_м. – максимальный ток в линии, А; U_н.а. – номинальное напряжение автомата, В; U_с - номинальное напряжение сети, В.   4. - для линии без электродвигателей; 5. - для линии с одним электродвигателем; 6. - для групповой линии с несколькими электродвигателями, где K_o – кратность отсечки; I_o - ток отсечки, А; I_n - пусковой ток, А. 7. , где I_n - номинальный ток, А; K_n - кратность пускового тока (K_n= 6,5…7,5 для асинхронных двигателей).               Лист             Изм. Лист № Документа Подпись Дата 2.4.2. Расчет сечения кабеля и выбор марки кабеля. 1. Сечение проводов и кабелей напряжением до 1000 В выбираем по условию нагрева: , где

• I дл.доп. – длительный допустимый ток провода кабеля, А;
• Ip - расчетный ток, А;
• Kn - поправочный коэффициент на количество кабелей проложенных вместе;
• K_т - поправочный коэффициент на температуру окружающей среды;

  I дл.доп. определяем по ПУЭ в таблице 1.3.7 на странице 19.   2. Выбранное сечение проверяем по допустимой потере напряжения где ΔU – расчетное значение потерь напряжения, В; ΔU_доп. = 0,05×U_н = 20 В; Расчетное значение определяем по формуле: где l - длина токоведущей части, км; r_o, x_o - удельные сопротивления для выбранного сечения, Ом/км.   3. Проверяем выбранное сечение на соответствие току защитного автомата. К_з - равен 1, коэффициент защиты для невзрыво и непожароопасных производственных помещений; I_з – ток защитного автомата, А. Принимается равным по номинальному току срабатывания теплового расщепителя.               Лист             Изм. Лист № Документа Подпись Дата   Пример:Расчет кабеля для подключения токарно-вертикального полуавтомата с ЧПУ к РП – 3: Определяем расчетный ток по формуле:   По полученному значению выбираем кабель марки АВВГ 3 × 16 + 1 × 6 = 60 А. Проверяем правильность расчетов и выбора кабеля по допустимой потере напряжения: = 1,73 × 35,35 × 0,05 × (1,95× 0,92 + 0,095 × 0,39) = 5,6 В, что составляет 1,47 % от 380 В следовательно кабель выбран верно т.к. допустимые потери 20В больше расчетных потерь 5,6В. Все дальнейшие расчеты сечения кабеля заносим в таблицу 6.               Лист             Изм. Лист № Документа Подпись Дата   2.5. Расчет токов короткого замыкания.                   Лист             Изм. Лист № Документа Подпись Дата   Рассчитаем токи короткого замыкания (КЗ): · по расчетной схеме составить схему замещения, выбрать токи КЗ; · рассчитать сопротивления; · определить в каждой выбранной точке 3-фазные и 1-фазные токи КЗ, заполнить «Сводную ведомость токов КЗ».   Схемы замещения представляют собой вариант расчетной схемы, в которой все элементы заменены сопротивлениями, а магнитные связи заменены электрическими связями. Выбираем самый удаленный электроприемник поз. 11. Точки КЗ выбираем на ступенях распределителя – на ШНН-2, на кабеле до РП-4 и на кабеле до станка поз. 11.     Для определения токов КЗ используем следующие формулы:   Для однофазного тока КЗ - ;   Для трехфазного тока КЗ - .   2.5.1. Расчет токов короткого замыкания 1-фазных линий. x_A, r_A - индуктивные и активные сопротивления автомата; r_n - активные переходные сопротивления неподвижных контактных соединений; x_о, r_о - удельные индуктивные и активные сопротивления кабеля; x_тр., r_тр. – индуктивное и активное сопротивление трансформатора; z_тр/з - полное сопротивление трансформатора при однофазном токе К.З.             Лист             Изм. Лист № Документа Подпись Дата   r_A1 = 0.15 мОм x_A1 = 0.17 мОм r_m =0.4 мОм r_A2 = 0.7 мОм x_A2 = 0.7 мОм r_m =0.7 мОм r_A3 = 1.3 мОм x_A3 =1.2 мОм r_m =0.75 мОм   r_{П ААШвУ2} = 0,043 мОм x_{o ААШвУ2} = 0,063 мОм r_{о ААШвУ2} = 0,625 мОм r_{П ААШвУ3} = 0,056 мОм x_{o ААШвУ3} = 0,088 мОм r_{о ААШвУ3} = 0,894 мОм   z тр/з = 312 мОм   Длина кабеля до второй точки КЗ - 1 _ААШвУ = 60 метров (по плану) Длина кабеля до третьей точки КЗ – 1 _АВВГ = 25 метров (по плану)   Для первой точки К.З.: R₁ = r_A1 + r_П1 = 0,15 + 0,4 = 0,55 мОм Х₁ = х_А1 = 0,17 мОм, тогда ток = k – коэффициент чувствительности для автомата более 100 А ≥ 1,2   k = (защита эффективна).   Для второй точки К.З.: , тогда ток =             Лист             Изм. Лист № Документа Подпись Дата   k = (защита эффективна).   Для третьей точки К.З.: , тогда ток = k = - что допускается для автоматов с номинальным током не более 100 А.               Лист             Изм. Лист № Документа Подпись Дата     Содержание     Введение …………………………………………………………….1 1. Общая часть ………………………………………………………2 1.1 Характеристика объекта ЭСН, электрических нагрузок ……3 2. Расчетно-конструкторская часть ………………………………..4 2.1 Расчет освещения токарного цеха……………………………...4 2.1.1 Расчет освещенности станочного отделения токарного цеха…………………………………………………..4 2.1.2 Расчет освещения остальных помещений токарного цеха…………………………………………………7   2.2 Расчет электрических нагрузок, компенсирующего устройства и выбор трансформатора ………………………….9   2.3 Расчет и выбор элементы схемы ………………………………14 2.3.1 Выбор двигателей и расчет пусковых токов ………………..15   2.4 Расчет и выбор аппаратов защиты, кабельных линий ………..16 2.4.1 Расчет и выбор автоматических выключателей……………..17 2.4.2 Выбор марки и сечения кабеля ……………………………….20   2.5 Расчет токов короткого замыкания……………………………..22 2.5.1 Расчет токов однофазного короткого замыкания……………23 2.5.2 Расчет токов трёхфазного короткого замыкания…………….26   Литература …………………………………………………………..28                               Изм. Лист №Документа Подпись Дата   Разработал Рогозик       Литера Лист Листов   Проверил           У                   Н. контр.         Утв.                                          

 

2.5.2. Расчет токов короткого замыкания 3 – фазных линий. Для проверки автоматов и кабеля на динамическую стойкость необходимо определить ударный ток при 3-х фазном замыкании в точках К1, К2, К3. Схема замещения для 3-х фазного К.З. (стр.21) данной работы. rA1 = 0.15 мОм xA1 = 0.17 мОм rm =0.4 мОм rA2 = 0.7 мОм xA2 = 0.7 мОм rm =0.7 мОм rA3 = 1.3 мОм xA3 =1.2 мОм rm =0.75 мОм   rП ААШвУ2 = 0,043 мОм xo ААШвУ2 = 0,063 мОм rо ААШвУ2 = 0,625 мОм rП ААШвУ3 = 0,056 мОм xo ААШвУ3 = 0,088 мОм rо ААШвУ3 = 0,894 мОм   ZT (3ф) = 28,7 мОм RT = 9.4 мОм ХТ = 27,2 мОм   Длина кабеля до второй точки КЗ - 1 ААШвУ = 60 метров (по плану) Длина кабеля до третьей точки КЗ – 1 АВВГ = 25 метров (по плану) Для первой точки К.З.: R1 = RT + rA1 + rП1 = 9,4 + 0,15 + 0,4 = 9,95 мОм Х1 = ХТ + хА1 = 27,2 + 0,17 = 27.37 мОм, тогда ток = Ку1 = 1,32 – ударный коэффициент [4, c.60] Так как автоматический выключатель ВА 53-39-3, защищающий шины ЦТП, имеет предельную коммутационную способность 20 кА [10, с.75, табл.25], то ударный ток защитный автомат выдержит, и селективность защиты обеспечит: 14739,79 А <25 кА [25 кА Iотк табл.6]-защита эффективна
						Лист
Изм.	Лист	№ Документа	Подпись	Дата

 

 

Для второй точки К.З.: ZT = , тогда ток КЗ = , тогда ударный ток при Ку2= 1,3 –ударный коэффициент 4524,89 А <25 кА [25 кА Iотк табл.6]-защита эффективна.   Для третьей точки К.З.: , тогда ток = , тогда ударный ток при Ку3= 1,39 –ударный коэффициент 3242,25 А <25 кА [25 кА Iотк табл.6]-защита эффективна.
						Лист
Изм.	Лист	№ Документа	Подпись	Дата
Литература   1. Шеховцов В.П. Расчет и проектирование схем электроснабжения. Методическое пособие для курсового проектирования. – М:ФОРУМ:Инфа-М, 2004 г. 2. Дьяков В.И. Типовые расчеты по электрооборудованию.:Пособие 7-е изд., перераб.и доп. –М.:Высшая школа, 1991 г. 3. ПУЭ. Седьмое издание, переработанное и дополненное, с изменениями. Москва Главэнергонадзор России, 2007 г. 4. Электрический справочник, том 2 5. Справочник по проектированию электроснабжения. Под редакцией Ю.Г.Бабарыкина и др. – М.:Энергоатомиздат, 1990 г. 6. Электроснабжение цехов промышленных предприятий. – М.:НТФ «Энергопрогресс»,2003 г.
						Лист
Изм.	Лист	№ Документа	Подпись	Дата

 

---

Дата добавления: 2015-12-17; просмотров: 24; Мы поможем в написании вашей работы!

Поделиться с друзьями:

---

---

Мы поможем в написании ваших работ!