Выбор электромагнитных пускателей

⇐ ПредыдущаяСтр 6 из 18Следующая ⇒

Электромагнитные пускатели служат для дистанционного управления асинхронными двигателями (включения, отключения, реверса), трехфазными асинхронными двигателями с короткозамкнутым ротором мощностью до 110кВт и напряжением до 660 В, также пускатели автоматически отключают двигатели при снижении напряжения на 50-60% номинального и при перегрузках (если имеется тепловое реле).

Наиболее широкое применение получили электромагнитные пускатели серии ПМА и ПМЛ с I_н от 10 до 200А.

Структура условных обозначений пускателя состоит из буквенного обозначения серии (ПМА, ПМЛ) и ряда цифр после дефиса, обозначающих:

В серии ПМА первая цифра – величина пускателя (от 3 до 6), вторая – наличие реверса, теплового реле или позисторной защиты (от 0 до 9), третья цифра определяет степень защиты, наличие или отсутствие кнопки и светосигнальных арматур (при отсутствии кнопок ставятся цифры 0, 1 или 2, а при наличии – 3 или 4, при наличии арматур-цифры 5 или 6). На четвертом месте при сейсмостойком исполнении (только при износостойкости А) ставится буква С.

Число контактов вспомогательной цепи в зависимости от величины пускателя может быть 1_з и 0_р, или 2_з и 2_р, или 4_зи 2_р, или 2_з и 0_р.

Пускатели имеют общеклиматическое исполнение 0 (шестое место обозначения). Категория размещения в зависимости от степени защиты устанавливается последней цифрой; 4-степень защиты 1р09, 3-степень защиты 1р40; 2-защита 1р54 (для пускателей с электромагнитом постоянного тока стоит цифра 3 при степени защиты 1р00).

В серии ПМЛ-000000 первая цифра-величина (1,2,3,4,5,6,7); вторая-возможность реверса, наличие тепловых реле и блокировок (1-нереверсивеый без реле, 2-нереверсивный с реле, 5-реверсивный без реле с механической и электрической блокировкой, 6- то же, но с реле, 7-для переключения «звезда-треугольник»); третья-исполнение по степени защиты и наличию кнопок (0-IP00, 1- IP54 с кнопкой “Реле”, 2-1Р54 с кнопками “Пуск” и “Стоп” и сигнальной лампой) четвертая-исполнение по числу и исполнению контактов вспомогательной цепи; пятая - климатическое исполнение и категория размещения.

Защита от перегрузок осуществляется при помощи встроенных тепловых реле: трехфазных типа РТЛ в пускателях типа ПМЛ и РТТ для пускателей серии ПМА. Диапазон регулирования тока установки реле РТЛ и РТТ от 0,75 до 1,25 I_н.

Электромагнитные пускатели выбирают в зависимости от условий окружающей среды и схемы управления:

по номинальному напряжению (U_н.п.U_н.у _.);

номинальному току (I_н.п.I_расч _.);

по току нагревательного элемента теплового реле (I_н.р.I_н.дв _.);

по напряжению втягивающей катушки.

Технические данные пускателей приведены в таблице 1, а также в справочниках [9;11].

Таблица 1 - Технические данные электромагнитных пускателей и тепловых реле

Тип пускателя	Величина пускателя	Наибольшая мощность управляемого двигателя, кВт при напряжении 380В	Данные встроенных тепловых реле
тип	Номинальный ток реле, А	Номинальный ток тепловых элементов, А
ПМЛ ПМЛ ПМЛ ПМЛ ПМЛ ПМЛ ПМЛ		4,0 10,0 18,5 30,0 45,0 55,0 110,0	РТЛ-1 РТЛ-2 РТЛ-3 РТЛ-4 РТЛ-5 РТЛ-6 РТЛ-7	1,6…10 10…25 30; 40 40…63 63; 80 100; 125 125; 160; 200

Занятие №7

Расчёт контактора и пускателя

Заданы: номинальный ток главных контактов I ; предельный отключаемый ток I _п = (5 - 20) I ; номинальное напряжение U_ном; электрическая износостойкость N_ЭЛ; относительная продолжительность включений, ПВ %; частота циклов включено—отключено Z в час.

Определяется сечение токоведущих частей в режиме протекания I из условия, чтобы температура нагрева не превышала допустимую по классам нагревостойкости изоляции, с которой соприкасается конструктивно токоведущая часть. Для кратковременного и повторно-кратковременного режимов расчет проводится по эквивалентному продолжительному току. С учетом нагрева дугой токоведущих частей эквивалентный ток, который вызвал бы тот же нагрев, что и номинальный ток при длительном его протекании, примерно равен:

I I = .

По найденному сечению токоведущих частей рассчитывается термическая стойкость аппарата — токи I _к и время t_B, где I _к = (1,1 +1,5) I _п, t_B =- 1, 5- 10 с. Обычно ток термической стойкости должен быть не ниже предельно отключаемого тока I _п,чтобы не увеличивать сечение токоведущих частей при сопоставимых значениях термической стойкости и длительности протекания предельно отключаемого тока.

Рассчитывается сила нажатия в контактах Р_к в режиме длительного протекания номинального тока из условия, чтобы температура нагрева контактной точки не превышала допустимую.

При найденном (в п. 2) токе термической стойкости (иногда при предельном отключаемом токе) рассчитывается сила контактной пружины, при которой не происходит приваривания контактов и предотвращается их отброс вследствие электродинамических усилий. При переменном токе в расчет принимается ударный ток

I_У = К_уI_к,

где I_К — действующее значение предельного тока; Ку — ударный коэффициент (для низковольсетей и установок К_у- 1,3).

Результирующая сила контактной пружины выбирается как наибольшая из полученных при расчетах в пп. 3 и 4. По ней рассчитываются конструктивные параметры контактных пружин.

Рассчитывается раствор контактов из условия надежного гашения малых критических токов. Ппостоянном токе раствор контактов может быть принят равным критической длине дуги l _кр. Обычно раствор контактов не превышает 20 мм.

Рассчитываются параметры системы магнитного дутья и дугогасительной системы, при кототоройобеспечивается надежное гашение дуги в течение времени, не превышающего 0,1 с, во всем диапазоне отключаемых токов — от 5 А до I _ном.

Рассчитывается наружная поверхность охлаждения S_H дугогасительной камеры.

По заданной коммутационной износостойкости контактов N_kрассчитывается объем материала контактов для их износа. Необходимое при расчёте время дуги t_Д определяется в п. 6. По найденному объему V ₀ и заданной ширине контакта определяют линейный износ контактов _л и по нему провал

контактов

а = 2,5 _Л.

По кинематической схеме контактора находится коэффициент приведения К_пр сил и расстояний к воздушному зазору тягового электромагнита. С учетом К_пр на графике зависимости тягового усилия электромагнита от значения воздушного зазора между якорем и сердечником откладываются приведенные значения провала, раствора контактов, силы нажатия в контактах и наносится часть противодействующей характеристики, обусловленаярассчитанной силой контактных пружин, силой выбранной возвратной пружины и массой подвижной системы.

По построенной характеристике противодейющих сил выбирается тип тягового электромагнитаи рассчитываются параметры магнитной системы.

При необходимости рассчитываются коэффиентврзврата и вибрация контактов при включении.

Приближенная оценка времени первого отброса контактов может быть сделана по формуле

t1, = mv/P_np,

где т — масса подвижного контакта; v — скорость подвижного контакта к моменту удара о неподвижный; Р_пр — сила предварительного сжатия контактной пружины.

Суммарное время вибрации не должно превышать нескольких миллисекунд.

Занятие №8

Дата добавления: 2016-01-05; просмотров: 21; Мы поможем в написании вашей работы!

Поделиться с друзьями:

⇐ Предыдущая 1 2 3 4 567 8 9 10 Следующая ⇒

Мы поможем в написании ваших работ!