А.2 Классификация судовых потребителей электроэнергии
|
Методика исследований основных и паразитных параметров элементов и схем замещения ЭЭС
Гармонические искажения токов и напряжений – кондуктивные ЭМП, возникающие при работе мощных ПП в судовых ЭЭС с паразитными параметрами, отрицательно воздействуют на работу электрооборудования и вызывают: дополнительные потери в электрических машинах, трансформаторах и других элементах сети; ухудшение условий коммутации в машинах постоянного тока; снижение качества работы РЭА в сети; сокращение срока службы изоляции из-за повышенного нагрева токоведущих частей и старения изоляции под действием высших гармоник.
Исследование сетей с гармониками напряжения и тока преследует следующие цели: 1) проверка показателей несинусоидальности сетевого напряжения на соответствие требованиям ГОСТ и Морского Регистра Судоходства Украины [116]; 2) проверка возможности нормальной работы электрооборудования (отсутствие опасных резонансных явлений, приводящих к перегрузке конденсаторов или к появлению недопустимых перенапряжений; исключение перегрева электрооборудования; ограничение помех, ухудшающих качество работы систем РЭА; 3) разработка требований к схемам фильтров на стороне переменного и постоянного токов.
Определение гармонического состава тока и напряжения в судовой сети может выполняться либо экспериментально, либо посредством анализа схемы замещения ЭЭС и ее элементов. Хотя в первом случае обеспечиваются наиболее точные результаты, на этапе проектирования судовых ЭЭС возможность приборных измерений отсутствует. Во втором случае для каждой гармоники составляются схемы замещения, учитывающие все источники гармоник, кроме тех, которые незначительно влияют на сеть.
|
|
|
Точность расчета гармоник существенно зависит от погрешностей при определении параметров элементов сети; приемлемые результаты получаются в диапазоне частот до 2,5 кГц. При этом сопротивления электрических машин, трансформаторов, батарей конденсаторов и кабелей на частотах до 5 кГц определяются без учета распределения параметров [22, 107, 110, 134] и представляются сосредоточенными индуктивностями и емкостями [50].
Погрешности в расчетах объясняются отсутствием проверенных методов для определения параметров на повышенных частотах, с учетом ряда дополнительных факторов: поверхностного эффекта; эффекта близости; явления вытеснения тока в проводниках, расположенных в пазах из материала с высокой магнитной проницаемостью [34]; действия вихревых токов, наводимых в окружающих проводниках и токоведущих частях; изменения величины диэлектрической проницаемости при изменении частоты; неопределенности во взаимном расположении кабеля, в величине воздушных промежутков между слоями изоляции, нагрузки и т.д.
|
|
|
Схемы замещения элементов электрической сети для частот 50…2500 Гц рассматриваются без учета волновых процессов, а для 2,5…30 кГц – с учетом волновых процессов, т.к. волновыми сопротивлениями на низких частотах можно пренебречь [22, 107, 110, 134]. Для каждого диапазона необходимо определить параметры элементов, и в зависимости от рассматриваемого возмущения в сети, следует получить эквивалентную для данной гармоники схему замещения.
Учет явления вытеснения тока в глубоких пазах электрических машин при повышении частоты [34] имеет определенный предел – примерно 1000 Гц. При более высоких частотах плотность тока распределяется по-другому – равномерно по высоте паза [87, 88]. Влияние междувитковых емкостей не сказывается на распределение тока между витками вплоть до 1 МГц и поэтому волновые сопротивления отдельных витков равны [87, 88].
Параметры кабелей и проводов
Активное сопротивление проводящих линий
Активное сопротивление токопроводящей жилы кабеля, провода и шнура постоянному току определяется выражением
|
|
|
 , (Ом/м)
| (2.1) |
где 
– удельное электрическое сопротивление, Ом×мм2/м; 
– длина жилы, м; 
– сечение жилы, мм2; 
– температурный коэффициент активного сопротивления на 1°С при 20°С; 1,002…1,03 – коэффициент, учитывающий укрутку и зависящий от шага укрутки жилы кабеля.
На частотах до 10 кГц величина активного сопротивления может быть принята практически неизменной и равной 
[17].
На высоких частотах активное сопротивление описывается соотношением
 ,
| (2.2) |
где 
– сопротивление, учитывающее поверхностный эффект; 
– сопротивление эффекта близости; 
– сопротивление потерь в металле (в соседних жилах и в металлической оболочке).
Сопротивление коаксиального кабеля имеет вид
 ,
| (2.3) |
где 
– магнитная проницаемость; 
– удельная проводимость; 
– частота; 
– наружный диаметр внутренней жилы; 
– наружный диаметр наружной жилы. Значения 
для проводников кабелей приведены в прил.Б.4.
Выражения (2.1–2.3) учитывают влияние конструктивных элементов на сопротивления проводящих линий и могут применяться при расчете параметров схем замещения электроустановок.
Индуктивность проводящих линий
Индуктивность одножильного кабеля, а также внешняя индуктивность коаксиального кабеля [17] определяются выражением
|
|
|
 , (Гн/км)
| (2.4) |
где – наружный диаметр жилы (мм); – наружный диаметр кабеля (мм).
Индуктивность коаксиального кабеля
 , (Гн/м)
| (2.5) |
где 
, 
– соответственно удельное электрическое сопротивление и абсолютная магнитная проницаемость жил кабеля.
Для кабеля с проволочным или ленточным экраном индуктивность равна
 , (Гн/км)
| (2.6) |
где – магнитная проницаемость экрана кабеля; 
– диаметр кабеля под экраном (мм); 
– диаметр кабеля поверх экрана.
В трехжильном кабеле (рис.Б.4.1) из-за незначительности внешнего магнитного потока влиянием магнитного экрана на индуктивность можно пренебречь. Пересчет активного и индуктивного сопротивлений жил кабеля на новую частоту можно осуществлять по выражениям
 ;  ,
| (2.7) |
где 
, 
– активное и индуктивное сопротивление при известной частоте 
; 
, 
– активное и индуктивное сопротивление при новой частоте 
; 
– относительная величина частоты.
Электрическая емкость проводящих линий
Емкость одножильного и отдельных экранированных жил многожильного кабеля, включая радиочастотные кабели, имеет вид [143]
 , (мкФ/км)
| (2.8) |
где 
– диэлектрическая проницаемость изоляции; , 
– внешний и внутренний радиус изоляции.
Емкость неэкранированного двухжильного (симметричного) кабеля [143]
 . (нФ/км)
| (2.9) |
Рабочая емкость жилы трехфазного кабеля [143]
 . (нФ/км)
| (2.10) |
Проводимость изоляции
Проводимость изоляции кабеля в общем случае определена в [17]
 , (Сим/км)
| (2.11) |
где 
Ом/см, – удельное объемное сопротивление изоляции.
Удельное объемное сопротивление, диэлектрическая проницаемость, угол диэлектрических потерь кабельных материалов, а также диаметры жил (неизолированных) судовых кабелей для силовых установок типа КНР, КНРУ, КНРП, КНГЭ, СРМ приведены в [143].
Другие случаи расчета индуктивности и емкости силовых кабелей рассмотрены в прил.Б.4.
Параметры элементов электрооборудования при частотах 50…5000Гц
Сопротивление синхронной машины
При определении параметров синхронной явнополюсной машины для высоких частот можно предположить, что в обмотке возбуждения сильно проявляется поверхностный эффект, связанный с вытеснением тока в пазах. Пренебрегая активным сопротивлением, синхронную машину можно заменить эквивалентным индуктивным сопротивлением [58]
 ,
| (2.12) |
где 
; 
; 
– индуктивное сопротивление фазы статора для частоты 50 Гц; 
, 
– сопротивление взаимной индукции между статорными и роторными цепями для частоты 50 Гц; 
– индуктивное сопротивление рассеяния обмотки возбуждения для частоты 50 Гц; 
, 
– индуктивные сопротивления рассеяния контуров по продольной и поперечной осям.
Выражение (2.12) аналогично выражению для сопротивления обратной последовательности 
, поэтому при расчетах удобно пользоваться соотношением [79]
 ,
| (2.13) |
где 
– порядок гармоники; 
– коэффициент пропорциональности, зависящий от порядка гармоники, мощности, частоты вращения и исполнения электрической машины (в среднем 
).
Допустимость пренебрежения при расчетах активным сопротивлением статорных и роторных обмоток составляет не более 2% [79]. При частотах 50...3000 Гц собственную емкость электрооборудования можно не учитывать [83].
Сопротивление асинхронной машины
Для высших гармоник АД находится в режиме К.З., так как величины минимального скольжения 
, сопротивлением цепи намагничивания можно пренебречь, а скольжение принять равным единице.
С учетом принятых допущений сопротивление фазы АД при учете резкого поверхностного эффекта равно [138]
 ,
| (2.14) |
где 
, 
, 
– соответственно активное, индуктивное и полное сопротивление короткого замыкания АД.
Практически сопротивление асинхронного двигателя высшим гармоникам можно принимать чисто индуктивным (с погрешностью 7%) [105]
 ,
| (2.15) |
где 
, 
– номинальные значения фазного напряжения и тока АД; 
– кратность пускового тока.
Выражения для нахождения активного сопротивления рассмотрены на примере расчета параметров АД в прил.Б.5.
Сопротивление трансформатора
Сопротивление трансформатора высшим гармоникам принимается индуктивным и равным [78, 79]
 ,
| (2.16) |
где 
– относительная величина напряжения К.З.; – линейное напряжение трансформатора (В); 
– мощность трансформатора (ВА); 
– порядок гармоники.
Сопротивление конденсаторов
Установка конденсаторов в судовых сетях преследует следующие цели: 1) улучшение коэффициента мощности судовой сети (место установки – возле ГРЩ или у крупных потребителей с низким 
); 2) для защиты от радиопомех (конденсаторные фильтры емкостью 0,1…2 мкФ, подключаемые к ГРЩ, РЩ и ЩА, на входе двигателей постоянного тока); 3) для снижения высших гармоник и всплесков напряжения в схемах фильтров на стороне постоянного и переменного токов. На РЩ и ЩА для защиты от радиопомех устанавливаются емкости 0,47 мкФ (или 0,22 мкФ) на каждую фазу.
Причиной выхода из строя конденсаторов, как правило, является возникновение резонанса [79, 136].
Обычно, условия резонанса проверяются для сетей при 
. Резонанс токов считается наиболее опасным, так как приводит к перегрузке конденсаторов по току. Резонанс напряжений представляет опасность из-за повышения напряжения на емкости при одновременном действии гармоник, что приводит к быстрому выходу из строя диэлектрика [58].
Для защиты конденсаторов от резонансов в ЭЭС с ПП применяется включение реакторов с индуктивностью, рассчитываемой из условия:
– для цепей с трехфазными выпрямителями (по низшей 5-й гармонике)
 ,
| (2.17) |
– для цепей с двенадцатифазными выпрямителями (по 11-й гармонике)
 ,
| (2.18) |
Следует учесть, что включение реакторов последовательно с батареями приводит к повышению основной гармоники напряжения и тока частотой 50Гц.
Коэффициенты возрастания напряжения и тока ( 
и 
) [136]
 ,
| (2.19) |
где 
– номер гармоники самого низкого порядка 
, 
– сопротивления конденсатора и реактора.
Результаты определения емкостей фаза–корпус для ряда буровых судов с учетом установленных помехозащитных конденсаторов и собственных параметров оборудования показывают, что данные емкости составляют десятки мкФ [12].
Так как в реальных конденсаторах существуют потери (в диэлектрике, обусловленные сквозным током и «трением» при поляризации), то схема замещения конденсатора может быть представлена в виде последовательного соединения емкости 
и активного сопротивления равного [101]
 .
| (2.20) |
Частотная зависимость 
является сложной [117, 82, 101], кроме того, схема замещения конденсатора содержит индуктивность. Поэтому полное сопротивление конденсатора с повышением частоты носит сначала емкостной характер и уменьшается, а затем по достижению резонансной частоты приобретает индуктивный характер. Уточненные схемы замещения конденсаторов приведены в [101, 117, 82, 114]. В [101] и [82] приведены значения индуктивности и резонансной частоты основных типов конденсаторов, которая изменяется от 2000 МГц для керамических до 
кГц для алюминиевых и танталовых конденсаторов большой емкости [101].
Электромагнитные явления в конденсаторах описаны в [97]. При частотах до 10 кГц индуктивностью конденсаторов можно пренебречь [29]. Технические данные отечественных судовых конденсаторов приведены в табл.Б.4.2 [29].
Если конденсатор нагружен высшими гармониками, то по условиям нормального теплового режима суммарные потери с учетом всех гармонических составляющих [29]
 ,
| (2.21) |
где 
– угловая частота основной гармоники; – порядок гармонической составляющей; 
– напряжение -й гармоники; 
– тангенс общих потерь конденсатора [115]); 
– коэффициент допустимой перегрузки по реактивной мощности за счет высших гармоник; 
– номинальная реактивная мощность конденсатора.
Зависимости , емкости и мощности конденсаторов от температуры показаны на (рис.Б.4.3).
Волновые параметры и сопротивления электрооборудования
Наличие волновых процессов в судовых электросетях объясняется возникновением коммутационных ВЧ колебаний при работе ПП, с частотами десятки килогерц – десятки мегагерц, на которых существенно проявляются паразитные емкости КЛ и других элементов ЭЭС.
При изменении амплитуды падающей волны в пределах 0,4…20 кВ, обмотки электрических машин можно считать линейными цепями с погрешностью 10% [87]. Частотная зависимость собственных параметров электрических машин объясняется тем, что глубина проникновения магнитного поля в сталь ротора и статора зависит от частоты (чем выше частота, тем меньше глубина проникновения линий магнитной индукции). Соответственно при волновых явлениях наблюдаются малые значения магнитной индукции и динамической магнитной проницаемости по сравнению с частотой 50 Гц. Динамическая индуктивность обмотки практически не зависит от частоты.
В электрических машинах малой, средней и большой мощности связь между фазами при волновых явлениях незначительна; полное удаление явнополюсного ротора, имеющего демпферную и короткозамкнутую обмотку, практически не сказывается на величине волновых параметров. В явнополюсных машинах влияние ротора приводит к сравнительно большим (до 20%) изменениям волнового сопротивления [87, 61, 65, 73]
 ,
| (2.22) |
где и 
– емкость относительно корпуса и эффективная индуктивность обмотки на единицу ее длины.
Волновое сопротивление цепи также определяется выражением [87]
 .
| (2.23) |
Поэтому 
различают для заданной точки (при 
)
 .
| (2.24) |
и для заданного момента времени (при 
)
 .
| (2.25) |
Активное сопротивление в схемах замещения при волновых явлениях эквивалентно только потерям в стали на вихревые токиВ. Это объясняется тем, что потери на гистерезис уменьшаются (на высоких частотах и импульсных режимах гистерезисная петля частного цикла намагничивания стягивается в линию и потому потери на гистерезис составляют 3–4% потерь от вихревых токов), а потери в меди в 15…200 раз меньше потерь от вихревых токов. Активное сопротивление возрастает с ростом частоты пропорционально 
.
На критических частотах 50…100 кГц для мощных машин и 150…500 кГц для машин средней и малой мощности волны не проникают в обмотки, а воздействуют лишь на их участки, непосредственно примыкающие к входным зажимам. Это объясняется тем, что входная емкость обмотки шунтирует ее более удаленные участки [88].
Хотя считается, что в импульсных режимах магнитопровод экранирован возникающими в нем вихревыми токами, результаты моделирования и эксперимента [73, 179 – 181] показывают, что для частот до 20 кГц железный сердечник продолжает оставаться магнитопроводом.
Активная проводимость, эквивалентная диэлектрическим потерям изоляции определяется справедливым для частот до 500 кГц выражением
 ,
| (2.26) |
где – емкость относительно корпуса.
При частотах свыше 450…500 Гц величину 
следует принимать постоянной, соответствующей этой границе.
Волновые явления в электрических машинах характеризуются малыми значениями динамической магнитной проницаемости: для частот 50 кГц и выше – порядка 180…250, а для более низких частот 1…5 кГц – порядка 1500…2000.
Для выбора параметров схем замещения АД и других целей вводят понятие эквивалентной частоты для волны напряжения
 , (МГц)
| (2.27) |
где 
– длительность максимума волны (равна длительности во времени от начала фонта до ее амплитуды).
При этом явления на фронте волны эквивалентны стационарному высокочастотному режиму.
В схеме замещения одной фазы статора машины переменного тока, изображенной на рис.2.1, параметры представлены на единицу длины обмотки [87].
|
| Рис.2.1. Схема замещения фазы машины переменного тока |
В схеме приняты следующие обозначения: – продольная индуктивность фазы на единицу длины; – продольное активное сопротивление фазы, определяемое в основном потерями на вихревые токи и в магнитопроводе; – распределенная емкость фазы на землю; 
– продольная емкость фазы, учитывающая емкость между отдельными секциями; – активная проводимость фаза–корпус.
В рассматриваемом случае, для всех точек обмотки параметры принимаются одинаковыми. Принимаем, что каждой гармонике собственных колебаний обмотки соответствуют свои значения параметров схемы замещения.
Для пересчета параметров одной секции на один метр длины обмотки используются выражения
 (Ом/м);  (Гн/м);  (Ф×м);
 (Ф/м);  (1/Ом×м),
| (2.28) |
где 
, 
, 
, 
, 
– параметры секции; – длина одной параллельной ветви фазы (м); – число параллельных ветвей в фазе; 
– число фаз; – число секций в одной параллельной ветви фазовой обмотки.
Зависимость волнового сопротивления электрических машин от мощности и номинального напряжения показана в табл.Б.6.1 [88]. Расчет продольных параметров фазы обмотки электрических машин приведен в прил.Б.6.
Последовательность определения емкости и проводимости изоляции электрических машин, а также сопротивления трансформатора указана в прил.Б.6
Собственная частота электрооборудования
Собственная частота 
низковольтного оборудования ( 
В) находится в пределах 3…60 кГц [60].
Характер изменения 
для двигателей, трансформаторов, шинопроводов, кабельных сетей приведен в [88] в зависимости от потребляемой мощности. Для приближенного определения собственной частоты разветвленных кабельных сетей с вращающимися двигателями средней мощности (до 50 кВт) можно воспользоваться соотношением
 , Гц
| (2.29) |
где 
– номинальная мощность сети (кВт); 
– номинальное линейное напряжение (В); 
, 
– постоянные коэффициенты для кабельных сетей.
Собственная частота реле и контакторов находится в пределах 1…4 кГц, и приблизительно определяется выражением
 , Гц
| (2.30) |
где 
– число витков катушки; – средняя длина магнитной силовой линии (см); – поперечное сечение магнитопровода (см2); 
– воздушный зазор в магнитной системе.
При установке реле и контакторов на железной панели и наличии разветвленной проводки, их частота будет в 2…3 раза ниже по сравнению с расчетными значениями найденными из (2.30).
Схемы замещения судовых ЭЭС с мощными полупроводниковыми преобразователями
Соизмеримость мощностей генераторных агрегатов и полупроводниковых преобразователей в ЭЭС современных буровых судов, вызывает ряд негативных последствий, связанных с ухудшением гармонического состава тока и напряжения сети, а также появлением значительных ЭМП, обусловленных паразитными параметрами электрооборудования [71, 76].
С учетом этих особенностей решение задач обеспечения электромагнитной совместимости и повышения качества электроэнергии в ЭЭС с ПП, требует определения высших гармоник тока и напряжения, а также составления схем замещения судовых электросистем.
Электроэнергетические системы современных буровых судов отличаются разнообразием структур и процессов, происходящих в них [69]. Обобщенная сема ЭЭС для таких судов представлена на рис.2.2. В схеме приняты следующие обозначения: СГ – синхронный генератор; П – потребители трехфазного тока; КБ – конденсаторные батареи, широко используемые на судах для компенсации реактивной мощности [94, 95, 96].
При исследовании работы ЭЭС с мощными ПП различные элементы обычно эквивалентируются, что существенно упрощает расчеты процессов и сокращает объем вычислительных работ. В случае использования достаточно обоснованных методов эквивалентирование не вносит в результаты расчета значительных погрешностей [28]. Выделяя при этом основные однотипные элементы ЭЭС, можно считать, что от одного синхронного генератора питаются по одному ПП, потребители (П) – асинхронная нагрузка и КБ. На основании полученных обобщенных однолинейных схем сети строятся схемы замещения для одной фазы.
В нерезонансном случае полупроводниковый преобразователь можно заменять как генератором гармоник тока, так и генератором гармоник ЭДС [136]. Чаще всего используются с источником гармоник тока [15, 49].
|
| |
| а | |
|
|
| б | в |
|
| |
| г | |
|
Рис.2.2. Схемы замещения ЭЭС с ПП при наличии паразитных параметров
| |
Схемы замещения ЭЭС, где преобразователь представлен источником тока и ЭДС, а также для резонансного случая показаны соответственно на рис.2.2,а,б,в. Типовая схема ЭЭС бурового судна приведена на рис.2.2,а. В схемах на рис.2.2 приняты следующие обозначения: 
, 
– соответственно ЭДС и ток гармоники; 
, 
– внутреннее сопротивление и проводимость источника -й гармоники; 
, 
, 
– сопротивления генератора, потребителя и конденсаторной батареи на гармониках -го порядка; 
– активная проводимость системы на -й гармонике.
В работе [149] показано, что синхронный генератор, как потребитель высших гармоник имеет следующее выражение для сопротивления коммутации
 ,
| (2.31) |
где 
, 
– сверхпереходные сопротивления генератора соответственно по продольной и поперечной осям.
В работах [36] используется иное определение 
 .
| (2.32) |
Для СГ, имеющих демпферную систему, ( 
) разница в результатах (2.31) и (2.32) незначительна, и при расчетах обычно используется выражение (2.31).
Для явнополюсных синхронных машин индуктивное сопротивление 
, а для неявнополюсных 
, где – реактивное сопротивление обратной последовательности [104].
Для асинхронных двигателей [79]
 ,
| (2.33) |
где 
– полное сопротивление короткого замыкания АД; 
– кратность пускового тока; 
, 
– номинальные фазное напряжение и ток.
Приведенные выражения позволяют рассчитывать параметры элементов схем замещения во всех режимах кроме резонансного. При таком режиме частота собственных колебаний в контуре КБ – СГ – АД отличается на 15…20% от ближайшей частоты высшей гармоники, генерируемой ПП в питающую сеть. В этом случае активные сопротивления цепей переменного тока практически не оказывают влияния на процессы в схеме.
При резонансе, предпочтительней использовать схему замещения преобразователя с источником гармоник ЭДС, что позволяет определить гармоники тока в КБ с достаточно высокой точностью. В этом случае в схеме замещения необходимо учитывать активные сопротивления цепей переменного тока и она приобретет вид, представленный на рис.2.2,г.
Разработка обобщенного алгоритма исследования и снижения ЭМП на основании схем замещения, учитывающих паразитные параметры ЭЭС
Исследование процессов возникновения, методов и средств снижения ЭМП в судовых электроэнергетических системах с полупроводниковыми преобразователями является сложной научной задачей, которая может быть решена с использованием схем замещения, учитывающих паразитные параметры ЭЭС. Данные исследования удобно выполнять, руководствуясь алгоритмом, представленным на рис.2.3.
После начала алгоритма в блоке 1 в соответствие с ГОСТ задаются значения показателей, характеризующих качество электроэнергии в судовой сети. В следующем блоке 2 выполняется анализ принципиальных, скелетных схем и состава автономной судовой ЭЭС с ПП, которая является объектом исследования.
|
| Рис.2.3. Блок-схема обобщенного алгоритма исследования ЭМП и разработки средств их снижения с учетом паразитных параметров ЭЭС |
С учетом полученных данных, в блоке 3 реализуется процедура определения основных и паразитных параметров электрооборудования ЭЭС, которая в сочетании с анализом схем и режимных параметров судовых ПП, проведенным в блоке 4, позволяет перейти к блоку 5. Содержание блока 5 заключается в составлении схем замещения ЭЭС с ПП для временного и частотного анализа с учетом паразитных параметров. Блок 6 соответствует проведению анализа электромагнитных процессов в ЭЭС как в идеализированном (без учета паразитных параметров и ВЧ колебаний), так и реальном режиме (с учетом паразитных параметров и ВЧ колебаний), на основании полученных схем замещения.
От блока 6 осуществляется естественный переход к блоку 7, в котором определяются гармоники и коэффициент несинусоидальности напряжения в ЭЭС (производится оценка ЭМП). В блоке 8 на основании сравнения показателей качества электроэнергии судовой ЭЭС, заданных в блоке 1 и полученных расчетным путем в блоке 7, принимается решение о повышении ее качества. При отрицательном решении («нет») происходит переход в конец алгоритма, а при положительном («да») в блоке 9 производится выбор методов и средств снижения ЭМП, генерируемых в сеть полупроводниковыми преобразователями.
С учетом выбранной в блоке 9 защиты от ЭМП, в блоке 10 составляются схемы замещения ЭЭС с ПП и фильтрами для временного и частотного анализа. После анализа данных характеристик в блоке 11 выполняется оценка коэффициента несинусоидальности напряжения в ЭЭС с фильтрами, с учетом коммутационных ВЧ колебаний, вызванных работой ПП.
В условном блоке 12 сравниваются заданные в блоке 1 и полученные в блоке 11 показатели качества электроэнергии судовой ЭЭС и принимается решение о необходимости дальнейшего снижения уровня ЭМП.
При положительном решении («да») происходит возврат к блоку 9 и организуется цикл, а при отрицательном («нет») происходит переход в конец алгоритма, что свидетельствует о удовлетворении условий по снижению уровня ЭМП в судовой ЭЭС с ПП.
Дата добавления: 2022-01-22; просмотров: 109; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!