Расход насоса определяется исходя их максимального секундного расхода .
Таким образом : Ннас.=50,38 м;qнас.=8,158 л/c =29,37 м3/ч
5.Противопожарный водопровод :
Согласно п. 5.3.1.4 СП 30.13330.2016:
-Принимаем хозяйственно-питьевой водопровод – В1 с противопожарным водопроводом – В2 (хозяйственно- противопожарный водопровод);
Согласно п. 5.3.1.6 и п. 5.3.1.7 СП 30.13330.2016:
-Гидростатическое давление в системе хозяйственно-питьевого или хозяйственно-противопожарного водопровода должно быть: на отметке наиболее низко расположенного санитарно-технического прибора не более 0,45 МПа , поэтому принимаем объединенную систему с поквартирными регуляторами давления.
Согласно п. 4.1.11СП 10.13130.2009:
-Так как моё здание высотой 14 этажей, пожарные стояки закольцовываем поверху. При этом для обеспечения сменности воды в зданиях необходимо предусматриваем кольцевание противопожарных стояков с несколькими водоразборными стояками с установкой запорной арматуры.
Согласно п. 4.1.12 и п. 4.1.13СП 10.13130.2009:
-Пожарные краны устанавливаем таким образом, чтобы отвод, на котором он расположен, находился на высоте1,35 м над полом помещения, и размещаем в пожарном навесном шкафу марки ШПК 315Н ( с секцией для огнетушителя до 6 кг ,имеющего отверстия для проветривания.
Согласно п. 4.1.1СП 10.13130.2009:
-Для жилых и общественных зданий, а также административно-бытовых зданий промышленных предприятий необходимость устройства внутреннего противопожарного водопровода, а также минимальный расход воды на пожаротушение определяем в соответствии с табл. 1, также уточняем расход воды на пожаротушение в зависимости от высоты компактной части струи
|
|
и диаметра спрыска по табл 3.
Согласно п. 4.1.8СП 10.13130.2009:
-Свободное давление у пожарных кранов должны обеспечивать получение компактных пожарных струй высотой, необходимой для тушения пожара в любое время суток в самой высокой и удаленной части помещения. Наименьшую высоту и радиус действия компактной части пожарной струи принимаем равными высоте помещения, считая от пола до наивысшей точки перекрытия (покрытия), но не менее, м: 6— в жилых, общественных, производственных и вспомогательных зданиях промышленных предприятий высотой до 50 м
Таким образом, в соответствии с вышеперечисленными пунктами принимаем :
1.Высота компактной части струи 6 м. (здание до 50 м.)
2. Количество струй n=2 ( жилое здание при числе этажей от 12 до 16 и при общей длине коридора свыше 10 м. )
3. Расход одной струёй qB2стр.=2,6 л/с
Определение расхода на пожаротушение :
qB2 = qB2струи × nструй; qB2= 2,6 л/с × 2 =5,2 л/с.
Проверка ввода на пропуск противопожарного расхода :
qвв = qВ0сек + qB2;qвв= 8,158 + 5,2 = 13,358 л/с.
По таблице Шевелева выбираем для данного расхода диаметр трубопровода, диаметр ввода так, чтобы скорость воды составляла 1–1,5 м/с. Принимаем dвв = 100 мм (v=1,27 м/с).
|
|
Таким образом , можно сделать вывод о том , что d ввода подобран правильно. Счётчик не проверяем , так как есть обводная линия .
5.1.Расчет противопожарного водопровода В2, объединенного с хоз-питьевым водопроводом В1:
Nп.п | Nуч. | Lуч. | qсек.В1 л/сек | qсек.В2 | qсек.В1+В2 | d, мм | v, л/сек | il | k | il(1+k) | |
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 3,1968 | 11 | 12 |
1 | ПК14-18’ | 43,2 | - | 2,6 | 2,6 | 50 | 1,22 | 0,074 | 0,001368 | 0,2 | 3,83616 |
2 | 18’-19’ | 0,2 | 1,07 | 2,6 | 3,67 | 100 | 0,44 | 0,00456 | 0,144 | 0,2 | 0,001642 |
3 | 19'-20 | 12 | 1,07 | 5,2 | 6,27 | 100 | 0,74 | 0,012 | 0,04192 | 0,2 | 0,1728 |
4 | 20-20’ | 3,2 | 1,34 | 5,2 | 6,54 | 100 | 0,78 | 0,0131 | 0,003172 | 0,2 | 0,050304 |
5 | 20’-21’ | 0,4 | 1,34 | 7,8 | 9,14 | 125 | 0,69 | 0,00793 | 0,07688 | 0,2 | 0,003806 |
6 | 21’-21 | 6,2 | 1,34 | 10,4 | 11,74 | 125 | 0,89 | 0,0124 | 0,05418 | 0,2 | 0,092256 |
7 | 21-22 | 4,2 | 1,475 | 10,4 | 11,875 | 125 | 0,9 | 0,0129 | 0,01206 | 0,2 | 0,065016 |
8 | 22-23 | 0,9 | 1,719 | 10,4 | 12,119 | 125 | 0,92 | 0,0134 | 0,05896 | 0,2 | 0,014472 |
9 | 23-24 | 4,4 | 1,82 | 10,4 | 12,22 | 125 | 0,92 | 0,0134 | 0,07 | 0,2 | 0,070752 |
10 | 24-25 | 5 | 2,042 | 10,4 | 12,442 | 125 | 0,94 | 0,0140 | 0,24795 | 0,2 | 0,084 |
11 | 25-26 | 17,1 | 2,270 | 10,4 | 12,67 | 125 | 0,96 | 0,0145 | 0,2085 | 0,2 | 0,29754 |
12 | 26-27 | 13,9 | 2,485 | 10,4 | 12,885 | 125 | 0,98 | 0,0150 | 0,79248 | 0,2 | 0,2502 |
13 | 27-28 | 127 | 2,485 | 10,4 | 12,885 | 150 | 0,69 | 0,00624 | 0,33528 | 0,2 | 0,950976 |
14 | 28-29 | 44 | 3,994 | 10,4 | 14,394 | 150 | 0,77 | 0,00762 | 0,1905 | 0,2 | 0,402336 |
15 | 29-30 | 25 | 4,072 | 10,4 | 14,472 | 150 | 0,77 | 0,00762 | 0,31533 | 0,2 | 0,2286 |
16 | 30-31 | 34,5 | 5,556 | 10,4 | 15,956 | 150 | 0,85 | 0,00914 | 3,1968 | 0,2 | 0,378396 |
∑=6,89 (сумма потерь в сети не превышает 10м.) |
табл.4
|
|
5.2.Подбор пожарного насоса :
Напор насоса:
НнасВ2=1,2(Нгеом.+Σhпот.+Нсв.-Нгар.);
где : Нгеом.=43,8 м. (согласно чертежу – от уровня земли до самого , высоко расположенного пожарного крана)
Σhпот.=hвв+ hсети.= 13,358 +6,89=20,248 м.
hвв=qсекВО+ qсекВ2=8,158 +5,2=13,358 м.
Нсв.=10 м. (согласно таблице 3 СП 10.13130.2009 : высота компактной части струи 6м.; расход пожарного ствола 2,6 л/с; длина рукава 20 м.)
Нгар.= 0,1 МПа = 10 м. (по заданию)
|
|
Тогда :НнасВ2=1,2(43,8+10+20,248-10) = 76,85 м.
Таким образом : Ннас.=76,85 м ; qнас.=5,2 л/c =18,72 м3/ч
По каталогу GRUNDFOSподбираем насос марки NB32-250/244(рис.4) с напором 80,3 м., что достаточно для нашей системы.
Согласно п. 4.1.7 СП 10.13130.2009 :
- Если давление превышает 40 м., между пожарным клапаном и РОТ гайкой устанавливают диафрагмы (диаметры принимают по номограмме 5 СНиПа 2.04.1-85*).
q=2,6 л/сек
Нср. = Ннасоса – 40 м.= 76,85 – 40 = 36,85 м.
36,85-4×3=24,85
24,85-4×3=12,85
12,85-2×3=6,85
Табл.5
nэт. | P | dдиафрагмы |
1-4 | 36,85 | 15 |
5-8 | 24,85 | 16 |
9-12 | 12,85 | 18 |
13-14 | 6,85 | 21 |
Таким образом, устанавливаем диафрагмы с 1 по 4 этаж диаметром 15 мм., с 5 по 8 этаж диаметром 16 мм., с 9 по 12 этаж диаметром 18 мм., с 13 по 14 этаж диаметром 21 мм.
6.Горячее водоснабжение:
Принимаем центральную систему горячего водоснабжения с циркуляцией. Нагрев воды производится в водонагревателях в ЦТП.
Система горячего водоснабжения зданий предусматривается с нижней разводкой по тупиковой магистрали в подвале и подачей воды к водоразборным приборам по водоразборным стоякам. На водоразборных стояках устанавливаются полотенцесушители (d=25 мм).
Для поддержания в системе горячего водоснабжения необходимой температуры предусматривается организация циркуляции горячей воды по всему контуру системы горячего водоснабжения.
В качестве водоразборной арматуры принимаем:
1. Кухня. Устанавливаем двухвентильный смеситель.
2. Принимаем настольный смеситель на высоте 0,9 м;
3. В ванной комнате устанавливаем смеситель для умывальника с одной рукояткой и смеситель для ванны.
В качестве трубопроводной арматуры принимаем стальную водогазопроводную.
Согласно п. 5.5.3 СП 30.13330.2016:
-Так как моё проектируемое здание 13-ти этажное, систему объединяем кольцующими перемычками в секционные узлы, с присоединением каждого водоразборного узла одним циркуляционным трубопроводом к сборному циркуляционному трубопроводу системы. В секционные узлы объединяю 4 водоразборных стояка.
Согласно п. 5.3.3.3 СП 30.13330.2016:
-Полотенцесушители подключаем к подающей системе горячего водоснабжения с установкой отключающей арматуры и замыкающего участка.
6.1.Расчёт водопроводной сети Т3 для жилых домов и поликлиники:
Табл.6
Nп.п. | Nуч. | Lуч. | Nпр. | Pсек.Т3 | PNосн. | α | qсек., л/сек | d,мм | v, м/с | il | k | il(1+k) | |
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 | 13 | 14 |
1. | 1-2 | 0,9 | 1 | 0,0112 | 0,0112 | 0,202 | 0,202 | 25 | 0,37 | 0,0209 | 0,01881 | 0,2 | 0,022572 |
2. | 2-3 | 1,65 | 2 | 0,0112 | 0,0224 | 0,222 | 0,222 | 25 | 0,47 | 0,0312 | 0,05148 | 0,2 | 0,061776 |
3. | 3-4 | 5,4 | 2 | 0,0112 | 0,0224 | 0,222 | 0,222 | 25 | 0,47 | 0,0312 | 0,16848 | 0,2 | 0,202176 |
4. | 4-5 | 5,4 | 4 | 0,0112 | 0,0448 | 0,265 | 0,265 | 25 | 0,56 | 0,0434 | 0,23436 | 0,2 | 0,281232 |
5. | 5-6 | 5,4 | 6 | 0,0112 | 0,0672 | 0,301 | 0,301 | 32 | 0,31 | 0,0105 | 0,0567 | 0,2 | 0,06804 |
6. | 6-7 | 5,4 | 8 | 0,0112 | 0,0896 | 0,331 | 0,331 | 32 | 0,37 | 0,0138 | 0,07452 | 0,2 | 0,089424 |
7. | 7-8 | 5,4 | 10 | 0,0112 | 0,112 | 0,361 | 0,361 | 32 | 0,42 | 0,0175 | 0,0945 | 0,2 | 0,1134 |
8. | 8-9 | 5,4 | 12 | 0,0112 | 0,1344 | 0,384 | 0,384 | 32 | 0,42 | 0,0175 | 0,0945 | 0,2 | 0,1134 |
9. | 9-10 | 5,4 | 14 | 0,0112 | 0,1568 | 0,41 | 0,41 | 40 | 0,36 | 0,0111 | 0,05994 | 0,2 | 0,071928 |
10. | 10-11 | 5,4 | 16 | 0,0112 | 0,1792 | 0,43 | 0,43 | 40 | 0,36 | 0,0111 | 0,05994 | 0,2 | 0,071928 |
11. | 11-12 | 5,4 | 18 | 0,0112 | 0,2016 | 0,449 | 0,449 | 40 | 0,36 | 0,0111 | 0,05994 | 0,2 | 0,071928 |
12. | 12-13 | 5,4 | 20 | 0,0112 | 0,224 | 0,476 | 0,476 | 40 | 0,40 | 0,0134 | 0,07236 | 0,2 | 0,086832 |
13. | 13-14 | 5,4 | 22 | 0,0112 | 0,2464 | 0,493 | 0,493 | 40 | 0,40 | 0,0134 | 0,07236 | 0,2 | 0,086832 |
14. | 14-15 | 5,4 | 24 | 0,0112 | 0,2688 | 0,51 | 0,51 | 40 | 0,44 | 0,0159 | 0,08586 | 0,2 | 0,103032 |
15. | 15-16 | 5,4 | 26 | 0,0112 | 0,2912 | 0,526 | 0,526 | 40 | 0,44 | 0,0159 | 0,08586 | 0,2 | 0,103032 |
16. | 16-17 | 5 | 28 | 0,0112 | 0,3136 | 0,55 | 0,55 | 40 | 0,44 | 0,0159 | 0,0795 | 0,2 | 0,0954 |
17. | 17-18 | 4,1 | 56 | 0,0112 | 0,6272 | 0,767 | 0,767 | 50 | 0,38 | 0,00864 | 0,035424 | 0,2 | 0,042509 |
18. | 18-19 | 0,2 | 70 | 0,0112 | 0,784 | 0,86 | 0,86 | 50 | 0,42 | 0,0107 | 0,00214 | 0,2 | 0,002568 |
19. | 19-20 | 0,5 | 84 | 0,0112 | 0,9408 | 0,937 | 0,937 | 50 | 0,45 | 0,0118 | 0,0059 | 0,2 | 0,00708 |
20. | 20-21 | 9 | 126 | 0,0112 | 1,4112 | 1,191 | 1,191 | 50 | 0,54 | 0,0166 | 0,1494 | 0,2 | 0,17928 |
21. | 21-22 | 8 | 168 | 0,0112 | 1,8816 | 1,394 | 1,394 | 50 | 0,66 | 0,0238 | 0,1904 | 0,2 | 0,22848 |
22. | 22-23 | 6 | 210 | 0,0112 | 2,352 | 1,604 | 1,604 | 50 | 0,75 | 0,0304 | 0,1824 | 0,2 | 0,21888 |
23. | 23-24 | 1,4 | 252 | 0,0112 | 2,8224 | 1,802 | 1,802 | 50 | 0,85 | 0,0378 | 0,05292 | 0,2 | 0,063504 |
24. | 24-25 | 6,8 | 294 | 0,0112 | 3,2928 | 1,954 | 1,954 | 50 | 0,92 | 0,0438 | 0,29784 | 0,2 | 0,357408 |
25. | 25-26 | 137,5 | 294 | 0,0112 | 3,2928 | 1,954 | 1,954 | 80 | 0,39 | 0,00536 | 0,737 | 0,2 | 0,8844 |
26. | 26-27 | 43,8 | 588 | 0,0112 | 6,5856 | 3,085 | 3,085 | 80 | 0,62 | 0,0124 | 0,54312 | 0,2 | 0,651744 |
27. | 27-28 | 25 | 618 | 0,0112 | 6,9216 | 3,212 | 3,212 | 80 | 0,64 | 0,0131 | 0,3275 | 0,2 | 0,393 |
28. | 28-29 | 37,3 | 912 | 0,0112 | 10,2144 | 4,244 | 4,244 | 100 | 0,51 | 0,00598 | 0,223054 | 0,2 | 0,267665 |
∑=4,94 |
6.2.Расчёт водонагревателя.
Принимаем кожухотрубный водонагреватель наиболее простой по конструкции и в эксплуатации.(рис.5)
tT3=650С; tB1=50С; tзимнT1=1400С; tзимнT2=600С; tлетнT1=1050С; tлетнT2=400С;
Кожухотрубный водонагреватель подбираем по методике, изложенной в учебнике Пальгунова П.П., Исаева В.Н. «Санитарно-технические устройства и газоснабжение зданий» 1991г.:
1. Вычислим среднечасовой и максимально часовой расход тепла :
Qср.час(max час)=1,16 × qТ3× (tT3-tB1)+ Qтп;
где:
tT3 - принимаем согласно пункту 5.1. СП30.13330.2016 принимаем 65ºС;
tB1 - принимаем температуру на вводе воды водонагревателя 5 ºС;
qТ3–принимаем из предыдущих расчётов:
qср.часТ3=3,537 м3/ч;
qmaxчасТ3=13,1 м3/ч;
Qтп–принимаем 25%;
Тогда :
Qср.час=1,16 × 3,537 × (65-5)×1,25=307,72 Вт;
Qmaxчас=1,16 × 13,1× (65-5)×1,25=1139,7 Вт;
Вычислим расход нагреваемой воды:
q час.нагр.водыТ3= ;
где:
=4,18Дж/(кг0С – удельная теплоёмкость воды;
= 1000 кг/м2– плотность воды;
q час.нагр.водыТ3= =16,36 м2/ч;
16,36 м2/ч / 3600 = 0,0045 м3/сек;
2. Определим площадь сечения трубок, приняв скорость нагревания воды:
V=1 м/cек.:
fтр.= qн.в. / V;
fтр.= 0,0045. / 1=0,0045 м2;
По приложению 9 учебника принимаем водонагреватель 10 ОСТ 34588-68со следующими характеристиками:
- Площадь живого сечения трубок Sтруб=0,0057 м2;
-Число трубок в секции nтр=37 шт.;
-Площадь живого сечения межтрубного пространства Sм.п.=0,0122 м2;
4. Вычислим расчетную скорость нагрева воды в водонагревателе:
VТ3= ;
VТ3= =0,638 м/cек
Схема движения теплоносителя нагреваемой воды и расположение температур зимой: (рис.6)
6. Вычислим большую и меньшую разницу температур по концам водонагревателя:
Δtб=140-75=650С
Δtм=60-5=550С
7. Вычислим среднелогарифмическую разность температур теплоносителя и нагреваемой воды:
Δtзимн.= ;
Δtзимн.= =62,50С
8. Вычислим требуемую площадь водонагревателя:
Fтр.= ;
где:
=1,1 – коэффициент запаса;
=0,7 – коэффициент, учитывающий снижение теплопередачи из-за загрязнения стенок;
=2900 – коэффициент теплопередачи для стали;
Qmax.час= 1139,7 –максимально часовой расход тепла (принимаем из предыдущих расчетов)
Тогда Fтр.зимн.= =2,745 м2;
Fтр.летн.= =5,49 м2;
12. По большей площади водонагревателя Fтр=5,49 м2 определяем количество секций водонагревателя:
nсекц.=5,49/6,9=0,795 (округляем до 1 секции);
где: 6,9 – площадь нагрева одной секции (принимаем по приложению 9 учебника)
13. Вычислим потери давления в водонагревателе:
hнагр.=β2 A1 V2 nсекц., где:
β2=4 –коэффициент, учитывающий увеличение сопротивления водонагревателей в процессе эксплуатации, принимаем равным 4 при одноразовой чистке в течение года;
A1=0,75 – коэффициент сопротивления одной секции;
V = 0,638 м/с – скорость нагревания воды в водонагревателе (принимаем из предыдущих расчётов);
N секц=1 – количество секций в водонагревателе;
Тогда : hнагр.= 4×0,75×0,6382 ×1=1,22 м.;
14.Вычислим требуемый напор насоса:
Ннас=1,2(Нгеом+hсв.+ hвв.+ hсч+hсети+.hнагр-Нгар.)
где :
Нгеом. =43,8м.;
hвв.= 0,324 м.(потери на вводе, принимаем из предыдущих расчётов);
hсв.=3 м.(свободный напор);
hсч.=0, 38 м. (потери в водосчётчике, принимаем из предыдущих расчётов);
hсети.=4,94 м.(по таблице 6);
Нгар= 0,1 МПа = 10 м. водяного столба ( по заданию ) ,
тогда: Ннас.= 1,2(43,8+3+0,324 +0,38+4,94+0,4-10) =51,41 м.
Таким образом : Ннас.=51,41 м;qнас.= 4,608л/c =16,59 м3/ч
Так как напор в данном случае больше, чем в системе В1 (Ннас.Т3=51,41 м. > Ннас.В1=50,38м.), поэтому насос подбираем по напору системы Т3 :
По каталогу GRUNDFOSподбираем насосы марки NS 5-60 1X230V, ПОВЕРХНОСТНЫЙ ЦЕНТРОБЕЖНЫЙ НАСОС (рис.8) с максимальным напором 62 м. водяного столба и максимальным расходом
9 м3/ч . Устанавливаем параллельно 3 насоса, тем самым напор остаётся тем же, а максимальный расход увеличивается в три раза, что достаточно для поддержания требований нашей системы.
ПОВЕРХНОСТНЫЙ ЦЕНТРОБЕЖНЫЙ НАСОС марки NS 5-60 1X230V
Эпюра характеристики насоса
6.3.Расчёт сети горячего водоснабжения в режиме циркуляции.
Теплопотери по всем подающим трубопроводам системы, присоединенных к одному водонагревателю.
Наим. | d, мм | L, м | tокр.среды, 0С | Наличие теплоизоляции | Qна ед. длины | ∑Q |
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 |
Стояки | 25 | 162 | 25 | + | 20,8 | 3369,6 |
32 | 324 | 25 | + | 25 | 8100 | |
40 | 648 | 25 | + | 30 | 19440 | |
Полотенце-сушитель | 25 | 132,3 | 25 | - | 51,1 | 6760,53 |
32 | 176,4 | 25 | - | 65 | 11466 | |
40 | 308,7 | 25 | - | 80 | 24696 | |
Магистраль | 50 | 108 | 7 | + | 23,4 | 2527,2 |
Квартальные сети | 80 | 206,3 | 5 | + | 31 | 6395,3 |
100 | 37,3 | 5 | + | 38,2 | 1424,86 | |
∑=84179,49 |
табл. 7
1. Вычислим циркуляционный расход:
qT4 = ;
где : Q – сумма правого столбца (табл.7);
c = 4,18 кДж/кг0С – удельная теплоёмкость воды;
𝞺 = 1000 кг/м3 – плотность воды;
Тогда : qT4= 84179,49/4,18 1000 10 = 2,01 л/сек;
2. Определим циркуляционный расход стояка:
qT4ст = qT4/ncт.;
где : qT4 = 2,01 л/сек – вычисленный циркуляционный расход;
ncт = 27 шт. – количество подающих стояков;
Тогда : qT4ст= 2,01 / 27 = 0,0746 л/сек;
Гидравлический расчет системы Т3 в режиме циркуляции:
Табл.8
Nп.п. | Nуч.. | Lуч. | qT4ст | ncт. | qT4 | d | V | i | il | k | il(+k) |
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 |
1.Подающий трубопровод. | |||||||||||
1 | ЦТП-25 | 243,5 | 0,0746 | 27 | 2,01 | 80 | - | - | - | - | - |
2 | 25-24 | 6,8 | 0,0746 | 9 | 0,67 | 50 | - | - | - | - | - |
3 | 24-23 | 1,4 | 0,0746 | 8 | 0,595 | 50 | - | - | - | - | - |
4 | 23-22 | 6 | 0,0746 | 7 | 0,520 | 50 | - | - | - | - | - |
5 | 22-21 | 8 | 0,0746 | 6 | 0,446 | 50 | - | - | - | - | - |
6 | 21-20 | 9 | 0,0746 | 5 | 0,371 | 50 | - | - | - | - | - |
7 | 20-19 | 0,5 | 0,0746 | 4 | 0,297 | 50 | - | - | - | - | - |
8 | 19-18 | 0,2 | 0,0746 | 3 | 0,222 | 50 | - | - | - | - | - |
9 | 18-17 | 4,1 | 0,0746 | 2 | 0,147 | 50 | - | - | - | - | - |
10 | 17-1’ | 48,8 | 0,0746 | 1 | 0,074 | 40 | - | - | - | - | - |
2.Циркуляционный трубопровод. | |||||||||||
1 | 1’-2’ | 2,9 | 0,0746 | 1 | 0,074 | 15 | 0,44 | 0,0595 | 0,17255 | 0,2 | 0,20706 |
2 | 2’-3’ | 0,4 | 0,0746 | 2 | 0,147 | 20 | 0,20 | 0,0436 | 0,01744 | 0,2 | 0,020928 |
3 | 3’-4' | 73,2 | 0,0746 | 5 | 0,371 | 32 | 0,42 | 0,0175 | 1,281 | 0,2 | 1,5372 |
4'-5 | 12,8 | 0,0746 | 9 | 0,67 | 32 | 0,73 | 0,0484 | 0,61952 | 0,2 | 0,743424 | |
4 | 5'-ЦТП | 239,5 | 0,0746 | 27 | 2,01 | 80 | 0,40 | 0,00561 | 1,343595 | 0,2 | 1,612314 |
∑=4,12 |
6.4.Подбираем циркуляционный насос:
1.Вычислим требуемый напор насоса :
Hтр.=hнагр. + ∑hсети(цирк.)
где :
hнагр.= 1,22 м. – потери давления в водонагревателе;
∑hсети(цирк.)= 4,12 м.– потери в сети (по табл.8);
Тогда :Hтр.= 1,22 + 4,12 = 5,34 м.
2. qT4 = 2,01 л/сек = 7,236 м3/час – вычисленный циркуляционный расход;
По каталогу WILOподбираем насос марки ТOP-S 25-10(рис.9)с напором 10,7 м. водяного столба, что достаточно для нашей системы .
7.Система канализации :
Санитарные приборы размещаем в ванной комнате (умывальник, ванна), в кухне (мойка) и в туалете (унитаз). Гидрозатворы устанавливаем под умывальником, мойкой и ванной (унитаз имеет встроенный гидрозатвор).
Внутреннюю канализационную сеть прокладываем из чугунных канализационных труб, соединяемых с помощью раструба. Отводные трубопроводы, соединяющие санитарные приборы и стояк, прокладываем по полу с уклоном в сторону стояка.
Для обеспечения незасоряемости трубопровода, диаметры отводных трубопроводов конструктивно принимаем равными наибольшему диаметру выпуска присоединенного прибора (унитаз Ø100 мм).Стояк располагаем в шахте за унитазом, диаметр его принимаем равным 100 мм.
Горизонтальные трубопроводы, объединяющие стояки, прокладываем с уклоном в сторону выпуска, а их диаметр принимаем равным 100 мм.
Дворовую сеть прокладываем с уклоном в сторону уличной сети так, чтобы по кротчайшему пути объединить все выпуски здания. Угол поворота сети не менее 900.В каждой точке присоединения выпуска, в местах поворотов трубопроводов, боковых присоединений, а также на прямых участках более 50 м, предусматриваем смотровые колодцы. Контрольный колодец размещаем на расстоянии 1 – 1,5 м от красной линии застройки. Сеть прокладываем из труб d = 200 мм. Глубина заложения не менее 1.70м.
Согласно п. 8.3.27 СП 30.13330.2016:
-Длина выпуска от стояка или прочистки до оси смотрового колодца должна быть не более 12 м , при d=100 мм.
Согласно п. 8.3.23 СП 30.13330.2016(табл. 4) :
- На горизонтальных участках сети канализации расстояния между ревизиями или прочистками принимаем 10 м.(при бытовых и производственных сточных водах и диаметре трубопровода d=100-150мм.)
Согласно п. 8.3.22 СП 30.13330.2016:
- На сетях внутренней бытовой и производственной канализации предусматриваем установку ревизий или прочисток:
- на всех стояках - в нижнем и верхнем этажах.
- в жилых зданиях высотой пять этажей и более - не реже чем через три этажа;
- в начале участков (по движению стоков) отводных труб при числе присоединяемых приборов три и более, под которыми нет устройств для прочистки;
- на поворотах сети - при изменении направления движения стоков, если участки трубопровода не могут быть прочищены через другие участки;
Согласно п. 8.3.17 СП 30.13330.2016:
- При объединении группы стояков в один вытяжной стояк, диаметр общего
стояка и диаметры присоединяемых участков принимаем равным наибольшему диаметру стояка из объединяемой группы.
Согласно п. 8.3.18 СП 30.13330.2016:
- Установка в устье вытяжной части стояка сопротивлений в виде дефлектора,
флюгарки, простого колпака и т.п. не допускается.
Также учитывая все минусы и плюсы возможных материалов канализационного трубопровода, принимаем чугун, так как он наиболее устойчив к высоким температурам, удобен для прочистки, имеет большую прочность , за счёт большой толщины стенок , а также большой срок службы.
7.1.Расчёт канализационной сети вертикальных трубопроводов:
1.Вычислим расчёт стоков для стояка:
qсекК1 = qсекВ0 + q0К1;где:
q0К1 – расход прибора с максимальным стоком воды
q0К1 = 1,6 л/с (согласно таблице А1 СП30.13330.2016 максимальный расход от унитаза со смывным бачком);
qсекВО = 5×α×q0;
где:
α = f(NP);
N – количество приборов , стоки от которых попадают в стояк (в моём случае 14 этажей по 4 прибора – 14*4=56 прибора)
P(PсекВО) – секундная вероятность общей воды (принимается из предварительных расчётов для жилья)
PсекВО=0,01;
q0–расход воды [л/с] одним прибором в секунду, принимается по таблице А СП 30.13330.2016;
q0=0,3 л/с;
Тогда :
α = f(0,01 × 56) = f(0,56) = 0,717;
qсекВО = 5 × 0,717 × 0,3 л/с = 1,075 л/с;
qсекК1 = 1,075 + 1,6 = 2,675 л/с
2.По таблице Е1СП 30.13330.2016 определяем пропускную способность вентилируемых стояков согласно:
-наружному диаметру поэтажных отводов (в моём случае диаметр равен 100 мм)
-углу присоединении (в моём случае угол присоединения составляет 45 градусов);
Пропускная способность составляет 5,50, что больше вычисленной величины qсекК1= 2,675 л/с , а значит пропускная способность обеспечена.
3.Согласно п.8.4.2 СП 30.13330.2016:
-Должны выполняться следующие условия незасоряемости:
1. Скорость v>0,7 м/с;
2. Наполнение h/d>0,3;
3. Коэффициент незасоряемости К= v >0,6 (для чугунных труб);
4. Согласно п.8.2.2 СП 30.13330.2016:
- Для горизонтальных отводных трубопроводов системы канализации расчетным расходом является q0SL, л/с, значение которого вычисляют в зависимости от числа санитарно-технических приборов N, присоединенных к проектируемому участку сети , и длины этого участка трубопровода L, по формуле:
где:
Ks - коэффициент, зависящий от количества приборов и длины участка, принимаемый по таблице 3 СП 30.13330.2016.
q0s,2 - для жилого здания принимают равным 1,1 л/с - расход от заполненной ванны емкостью 150-180 л с выпуском диаметра 40-50 мм.
где:
- 300 л/ч , принимаемый по Таблице А2 СП 30.13330.2016.
5.Определяем глубину заложения выпуска:
hвып=hпр+0,3;
где:
hпр – глубина промерзания грунта (принимаем по заданию);
Тогда: hвып= 1,4+0,3=1,7 м.
Начальная отметка 100 -1,7=98,3.
Расчёт вертикальных трубопроводов:
Табл.9
Nуч. | Nпр | РсекВО | NP | α | qсекВО | q0К1 | qсек К1 | qдоп | dст | Угол присоединения |
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 |
К1-3, К1-4, К1-5, К1-6, К1-7 | 56 | 0,01 | 0,56 | 0,717 | 1,075 | 1,6 | 2,675 | 5,50 | 100 | 45 |
К1-1, К1-9 | 42 | 0,01 | 0,42 | 0,624 | 0,936 | 1,6 | 2,536 | 5,50 | 100 | 45 |
К1-2, К1-8 | 28 | 0,01 | 0,28 | 0,518 | 0,777 | 1,6 | 2,377 | 5,50 | 100 | 45 |
7.2.Расчёт горизонтальных трубопроводов:
Nп.п. | Nуч. | Lуч. | Nпр | РmaxВО час | NP | α | qmax час | Ks | q0S2 | q0SL | d | v | h/d | i | k | il | отметки | |
нач. | кон. | |||||||||||||||||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 | 13 | 14 | 15 | 16 | 17 | 18 | 19 |
1 | Вып-КК1 | 12 | 448 | 0,042 | 18,816 | 6,629 | 9,9435 | 0,848 | 1,1 | 3,69 | 100 | 0,86 | 0,55 | 0,018 | 0,64 | 0,216 | 98,3 | 98,084 |
2 | КК1-КК2 | 28,24 | 448 | 0,042 | 18,816 | 6,629 | 9,9435 | 0,777 | 1,1 | 3,612 | 150 | 1,08 | 0,35 | 0,025 | 0,64 | 0,706 | 98,084 | 97,378 |
3 | КК2-КК3 | 26,9 | 488 | 0,042 | 20,496 | 7,025 | 10,5375 | 0,782 | 1,1 | 3,79 | 150 | 1,08 | 0,35 | 0,025 | 0,64 | 0,6725 | 97,378 | 96,7055 |
4 | КК3-КК4 | 30 | 936 | 0,042 | 39,312 | 11,8 | 17,7 | 0,909 | 1,1 | 5,916 | 150 | 0,95 | 0,40 | 0,017 | 0,60 | 0,51 | 96,7055 | 96,1955 |
5 | КК4-КК5 | 30 | 936 | 0,042 | 39,312 | 11,8 | 17,7 | 0,909 | 1,1 | 5,916 | 150 | 0,95 | 0,40 | 0,017 | 0,60 | 0,51 | 96,1955 | 95,6855 |
6 | КК5-КК6 | 8,9 | 936 | 0,042 | 39,312 | 11,8 | 17,7 | 0,963 | 1,1 | 5,976 | 150 | 1,41 | 0,3 | 0,050 | 0,77 | 0,445 | 95,6855 | 95,2405 |
7 | КК6-ККК | 2,9 | 1384 | 0,042 | 58,128 | 16,45 | 24,675 | 0,982 | 1,1 | 7,934 | 150 | 1,04 | 0,45 | 0,018 | 0,69 | 0,0522 | 95,2405 | 95,1883 |
8 | ККК-ГКК | 10,8 | 1384 | 0,042 | 58,128 | 16,45 | 24,675 | 0,988 | 1,1 | 7,934 | 150 | 1,04 | 0,45 | 0,018 | 0,69 | 0,1944 | 95,1883 | 94,00 |
Табл.10
Список литературы :
1) СП 30.13330.2016 "Внутренний водопровод и канализация зданий"
2) СП 10.13130. 2009 "Системы противопожарной защиты"
3) ГОСТ 12.1.003 "Система стандартов безопасности труда"
4) ГОСТ 3262 – 75 "Трубы стальные водогазопроводные"
5) ГОСТ 9583 – 75 "Трубы из черных металлов и сплавов"
6) Шевелев Ф.А., Шевелев А.Ф. «Таблицы для гидравлического расчета водопроводных труб». Справочное пособие – М.: Стройиздат, 1984.
7) «Таблицы для гидравлического расчета канализационных сетей и дюкеров по формуле акад. Н.Н. Павловского». Справочное пособие – М.: Стройиздат, 1987.
8) Каталог АО УК "Завод Водоприбор"
9) Каталог GRUNDFOS
10) Каталог WILO
11) Учебник Пальгунова П.П., Исаева В.Н. "Санитарно-технические устройства в газоснабжение зданий" 1991г.
Дата добавления: 2018-02-18; просмотров: 2460; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!