Электродвигатели асинхронные закрытые обдуваемые по ГОСТ 19523-81

СПРАВОЧНИК

( зубчатых и червячных передач, ременных и цепных передач, шпоночных и шлицевых соединений, валов, муфт, подшипников скольжения)

Работа может быть использована в курсовом проектировании и при проведении практических занятий по курсу «Детали машин», « Основы проектирования «, «Конструкторская подготовка производства», а также для оформления пояснительных

записок и расчетов с применением ЭВМ.

Авторы : Кушнарев В. И.

Маньшина Е. Ю.

Савостина Т. П.

г. Ростов-на-Дону

2014 г.

Содержание

1. Кинематический и энергетический расчет привода

1.1. Бланки к курсовым проектам, курсовым и практическим работам

1.2. Бланки к практическим работам с использованием редукторов

1.3. Бланки к курсовым работам с использованием

коробок скоростей (Транспорт)

2. Расчет зубчатых передач

2.1. Выбор материалов и расчет допускаемых напряжений

2.2. Расчет цилиндрической косозубой (прямозубой) передачи

2.3. Расчет цилиндрической открытой передачи

2.4. Геометрический расчет цилиндрической передачи

2.5. Расчет закрытой конической прямозубой передачи

2.6. Расчет открытой конической прямозубой передачи

3. Расчет закрытой червячной передачи

4. Расчет передач с гибкой связью

4.1. Расчет цепной передачи

4.2. Расчет клиноременной передачи

5. Расчет валов

5.1. Расчет входного (выходного) вала редуктора

5.2. Расчет промежуточного вала редуктора

5.3. Расчет ведущего вала конической передачи

6. Расчет соединений

6.1. Расчет шпоночного соединения

6.2. Расчет шлицевого соединения

7 Расчет подшипника скольжения

8. Выбор муфт

8.1. Муфты упругие втулочно-пальцевые

8.2. Муфты упругие с тороидальной оболочкой

8.3. Муфты кулачково-дисковые (крестовые)

8.4. Муфты зубчатые

9. Оценка качества конструкции

1. Кинематический и энергетический расчет привода

Пр.1.1 Условные обозначения элементов машин в кинематических схемах (ГОСТ 2.770 – 68)

Наименование элемента

Условное обозначение

К.П.Д.

Вал

Муфта с упругим элементом

0.95-0.996

Муфта кулачково-дисковая

0.97-0.99

Муфта зубчатая

0.98-0.99

Подшипник. Общее назначение

0,99

Клиноременная передача

0.94-0.95

Цепная передача

0.93-0.98

Электродвигатель

Для закрытых передач принимать большие значения

Цилиндрическая прямозубая передача

0.93-0.98

Цилиндрическая косозубая передача

0.93-0.98

Коническая зубчатая передача

0.88-0.92

Червячная передача

0.4-0.8

Рабочие ( исполнительные) органы

Барабан

Звездочка

Пр. 1.2 Рекомендуемые передаточные числа

в зависимости от числа ступеней редуктора.

№	Редукторы и передачи	Редукторы и передачи
№	Редукторы и передачи	Односту-пенчатые	Двухступенчатые	Трехступенчатые
1	Цилиндрический	2 – 6,3	8 –40	31,5 –180
2	Конический	1 – 6,3
3	Коническо-цилиндрический	–	6,3 – 40	20 – 200
4	Червячный	8 – 80	63 – 4000	–
5	Клиноременная. Цепная, передачи	2,5 – 4

Стандартный ряд передаточных чисел для зубчатых и червячных передач ГОСТ2185-66

U		Ряд		1	1,00		1,25		1,6		2,00		2,5		3,15		4,0		5,0		6,3		8,0
				2	1,12		1,4		1,8		2,24		2,8		3,55		4,5		5,6		7,1		9,0
U	Ряд		1		10,0	12,5		16		20,0		25		31,5		40		50		63		80		100
			2		11,2	14,0		18,0		22,4		28,0		35,5		45,0		56,0		71		90

Пр.1.3

Методика распределение передаточных чисел привода

по степеням передач.

1. Для одноступенчатого редуктора и открытой передачи

уточняется передаточное число одной из передач

U₂ = ; или U₁ = ;

2. Для двухступенчатых редукторов:

а) цилиндрических:

– первая ступень U₁ = (1,2–1,25) ; – вторая ступень U₂ = ;

б) коническо - цилиндрических:

– первая ступень U₁ = 0,9 ; – вторая ступень U₂ = .

Пр. 1.4

Электродвигатели асинхронные закрытые обдуваемые по ГОСТ 19523-81

n =750 об/мин
№	Тип двигателя	Мощность, кВт	Частота вращ, об /мин	d, мм			Махов, мом, ротора GD²,кг·м²
1	4A80B8	0,55	700	22	1,6	1.7	1,62·10^-²
2	4A90LA8	0,75	700	24	1,6	1,88	2,7·10^-²
3	4A90LB8	1,1	700	24	1,6	1.88	3,45·10^-²
4	4A100L8	1,5	700	28	1,6	1,88	5,2·10^-²
5	4A112MA8	2,2	700	32	1,88	2,2	7,0·10^-²
6	4A112MB8	3	700	32	1,88	2,2	10·10^-²
7	4A132S8	4	720	38	1,88	2,59	17·10^-²
8	4A132M8	5,5	720	38	1,88	2,59	23·10^-²
9	4A160S8	7,5	730	48	1,38	2,2	55·10^-²
10	4A160M8	11	730	48	1,38	2,2	72·10^-²1.0
11	4A180M8	15	730	55	1,2	2	1,0
12	4A200M8	18,5	735	60	1,2	2,2	1,6
13	4A200L8	22	730	60	1,2	2	1,81
14	4A225M8	30	735	65	1,29	2,09	2,95

Электродвигатели асинхронные закрытые обдуваемые по ГОСТ 19523-81

n = 100 0 об / мин

№

Тип двигателя

Мощность, кВт

Частота вращ,об / мин

d, мм

Махов, мом, ротора GD²,кг·м²

4A71B

0,55

900

2,2

81·10^-4

4A80A6

0,75

915

2,2

1,85·10^-²

4A80B6

1,1

920

2,2

1,84·10^-²

4A90L6

1,5

935

2,2

2,94·10^-²

4A100L6

2,2

950

2,2

5,24·10^-²

4A112MA6

955

2,5

7·10^-²

4A112MB6

950

2,5

8·10^-²

4A132S6

5,5

965

2,5

16·10^-²

4A132M6

7,5

970

2,5

23·10^-²

4A160S6

975

1,2

55·10^-²

4A160M6

975

1,2

73·10^-²

4A180M6

18,5

975

1,2

88·10^-²

4A200M6

975

1,29

2,4

1,6

4A200L6

980

1,1

2,4

1,81

Электродвигатели асинхронные закрытые обдуваемые по ГОСТ 19523-81

n = 150 0 об / мин
№	Тип двигателя	Мощность, кВт	Частота вращ, об/мин	d, мм			Махов, мом, ротора GD²,кг·м²
1	4A71A4	0,55	1390	19	2	2,2	52·10^-4
2	4A71B4	0,75	1390	19	2	2,2	57·10^-4
3	4A80A4	1,1	1420	22	2	2,2	1,29·10^-²
4	4A80B4	1,5	1415	22	2	2,2	1,33·10^-²
5	4A90L4	2,2	1425	24	2.08	2,4	2,24·10^-²
6	4A100S4	3	1435	28	2	2,4	3,47·10^-²
7	4A100L4	4	1430	28	2	2,4	4,5·10^-²
8	4A112M4	5,5	1445	32	2	2,2	7,0·10^-²
9	4A132S4	7,5	1455	38	2.2	3	0,11
10	4A132M4	11	1460	38	2.2	3	0,16
11	4A160S4	15	1465	42	1.38	2,28	0,41
12	4A160M4	18,5	1465	42	1.38	2,28	0,51
13	4A180S4	22	1470	48	1.38	2,28	0,76
14	4A180M4	30	1470	48	1.39	2,29	0,93

Электродвигатели асинхронные закрытые обдуваемые по ГОСТ 19523-81

n = 3000 об / мин
№	Тип двигателя	Мощность, кВт	Частота вращ., об/мин	d, мм			Махов, мом, ротора GD²,кг·м²
1	4A63B2	0,55	2740	14	2,0	2,2	36·10^-4
2	4А71А2	0,75	2840	19	2	2	39·10^-4
3	4А71В2	1,1	2810	19	2	2,2	42·10^-4
4	4А80А2	1,5	2850	22	2,08	2,58	73·10^-4
5	4А80В2	2,2	2850	22	2,08	2,58	85·10^-4
6	4А90L2	3	2840	24	2,08	2,5	1,41·10^-²
7	4А100S2	4	2880	28	2	2,5	2,37·10^-²
8	4А100L2	5,5	2880	28	2	2,5	0,03
9	4А112M2	7,5	2900	32	2	2,78	0,04
10	4А132M2	11	2900	38	1,7	2,78	0,09
11	4А160S2	15	2940	42	1,38	2,2	0,19
12	4А160M2	18,5	2940	42	1,38	2,2	0,21
13	4А180S2	22	2945	48	1,38	2,5	0,28
14	4А180M2	30	2945	48	1,38	2,5	0,34

Набор кинематических сжем Пр. 1.5

Таблица данных для оценки качества привода Пр.1.6

Расчет зубчатых передач

Пр. 2.1. Выбор материалов и расчет допускаемых напряжений для цилиндрических и конических зубчатых передач

2. Рекомендации по выбору материалов

Затраты на материалы составляют значительную часть стоимости машины.

Эта часть достигает 80% в редукторах общего назначения. В связи с этим при выборе материалов и термообработки имеет значение анализ зависимостей, связывающих допускаемые напряжения с массой рассчитываемой детали или узла.

Вопросы решаются в результате проектирования нескольких вариантов привода путем выбора оптимального варианта по результатам оценки стоимости редуктора, а также соотношения массы редуктора и крутящего момента выходного вала.

Ориентировочно материалы можно выбирать в зависимости от передаваемой мощности, степени точности зубчатой передачи и вида производства.

Проектируемый привод относится к индивидуальному и мелкосерийному производству, содержащему мало- и средненагруженные передачи. Для снижения стоимости редуктора для всех передач принимаем один и тот же материал.

Материалы, используемые для производства зубчатых колес, условно делятся на две группы: прирабатываемые и неприрабатывающиеся.

I группа Н <350НВ – прирабатываемые

В нем используется упрощенная технология изготовления зубчатых колес из сталей первой группы, имеющих твердость Н<350НВ, получаемую нормализацией или улучшением. Такие передачи в процессе работы прирабатываются, что ведет к снижению нагрузок в зацеплении зубьев. Для компенсации повышенного по сравнению с колесом числа циклов нагружения шестерни, ее твердость - Н₁ назначается больше твердости колеса Н₂ из условия :

Н₁ = Н₂ + ( 20 - 50)НВ

II группа Н >350НВ – неприрабатывающиеся.

Их твердость измеряется в единицах Роквелла – 1HRC ≈ 10 НВ.

Нарезание зубьев производится до окончательной термообработки, которой может быть объемная или поверхностная закалка, цементация, азотирование и др. Точности изготовления передачи достигают шлифованием или обкаткой зубьев.

Передачу считают неприрабатывающейся. если оба колеса закалены, или окружная скорость в зацеплении V_t >15 м/сек.

Выбор материала зависит также от способа получения заготовки шестерни и колеса. Колеса диаметром до 600мм изготавливаются кованными или штампованными, а больших диаметров – бандажированными или литыми.

Схема расчетов выбора материалов и расчета допускаемых напряжений общая для цилиндрических и конических передач

Термообработку шестерни и колеса назначаем в соответствии с приведенными ниже рекомендациями

Пр.1.7. Характеристика материалов зубчатых колес ГОСТ 1050-74

Марка стали	Размеры, мм		Твердость		Предел прочности s_в, МПа	Предел текучести s_т , МПа	Термообработка
Марка стали	ДиаметрD_пред	СечениеS_пред	Сердцевины НВ	Поверхности HRC	Предел прочности s_в, МПа	Предел текучести s_т , МПа	Термообработка
45	125 80	80 50	НВ 170…217 НВ 192…240	HRC45…55	600 750 590	360 540 330	Нормализация Улучшение Закалка пов-сти
50	125 80	80 50	НВ 179…228 НВ 258…310		640 700…800	350 530	Нормализация Улучшение
40Х	200 125 125	125 80 80	НВ 200…230 НВ 215…285	HRC45…50	690…980 730…980 850	440…790 490…690 750	Нормализация Улучшение Улучшение и закалка ТВЧ
45ХЦ	315 200 200	200 125 125	НВ 235…262 НВ 269…302	HRC50…56	850 1600	660 780 780	Улучшение Улучшение Улучшение и закалка ТВЧ
40ХН 35ХМ	315 200 200	200 125 125	НВ 220…250 НВ 235…292	HRC51…57	740…980 790…980 790	550…790 540…690 490	Нормализация Улучшение Закалка поверхности
35ХМ	200	125	НВ 241	HRC 45…53	900 1600	800 1400	Улучшение Закалка
35ХГСА	200	125	НВ 235	HRC 46…53	760 1700	500 1350	Улучшение Закалка
20Х 20ХНМ 18ХГТ 12ХН3А 25ХГНМ	200	125	НВ 300…400	HRC 56…63	650 920	400 700	Улучшение цементация и закалка
45Л	> 600		НВ 160		550	320	Нормализация
35ХМЛ	> 600		НВ 200		700	550	Нормализация

В зависимости от условий эксплуатации и требований к габаритным размерам передачи применяют следующие материалы и варианты термической обработки (Т.О.):

I – марки сталей, одинаковые для колеса и шестерни: 45,50,40Х , 35ХМ, 45ХЦ. Т.О. колеса — улучшение. НВ235. . .262. Т.О. шестерни — улучшение. НВ269, . .302;

II – марки сталей, одинаковые для колеса и шестерни: 40Х, 40XH, 35ХМ, 35ХГСА и 45ХЦ. Т.О. колеса–улучшение. НВ269.. .302. Т.О. шестерни – улучшение и закалка ТВЧ. HRC45. . .50, 48. . .53, 50. . .56 ( зависит от марки стали );

III – марки сталей, одинаковые для колеса и шестерни: 40Х, 40ХН, 35ХМ. 35ХГСА и 45ХЦ.

Т.О. колеса и шестерни — улучшение и закалка ТВЧ. HRC45. . .50, 48. . .53 или 50. . .56 ( зависит от марки стали );

IV – марки сталей для колеса: 40Х, 40ХН, 35ХМ и 45ХЦ. Т.О. - улучшение и закалка

ТВЧ. HRC45. . .50, 48. . .53 или 50. . . (зависит от марки стали ):

Марки сталей для шестерни: 20Х, 20ХНМ, 18ХГТ, 12ХНЗА, 25ХГНМ.

Т.О. шестерни – улучшение, цементация и закалка. HRС5б... 63;

V – марки сталей, одинаковые для колеса и шестерни:

20Х, 20ХНМ, 18ХГТ, 12ХНЗА, 25ХГНМ.

Т.О. колеса и шестерни одинаковые - улучшение, цементация

и закалка. HRC56.…63.

Применяют также нитроцементацию и азотирование, при которых образуется тонкий поверхностный упрочненный слой. Зубья колес после такой химико-термической обработки незначительно искажают геометрическую форму и не требуют шлифования.

Чем выше твердость рабочей поверхности зубьев, тем выше допускаемые контактные напряжения и тем меньше размеры передачи. Поэтому для редукторов, к размерам которых не предъявляют высоких требований, следует применять дешевые марки стали типа 45 и 40Х с термообработкой по варианту I или II.

Использование для зубчатых колес сталей, подвергаемых нормализации или улучшению, может быть оправдано в основном только в индивидуальном производстве, так как при этом мала твердость активных поверхностей зубьев и масса почти в три–четыре раза больше, чем колес с цементованными зубьями.

Увеличением твердости поверхностей до HRC60 масса деталей может быть снижена в шесть и более раз. Однако такой способ снижения массы зубчатой передачи происходит за счет уменьшения ее модуля, что может себя не оправдать при проверке работоспособности передачи по напряжениям изгиба и противоречить условию равнопрочности зуба. Снижения нагрузок, обусловленных неточностью изготовления , монтажа и деформациями деталей получают выбором ширины зубчатого зацепления, который в дальнейшем учитывается коэффициентом ширины зубьев ψ_ba.

Пр.2.2. Расчет цилиндрических и конических зубчатых передач.

Пр. 2.2.1 Назначение коэффициентов К_H_a, К_F_a, Y_ba, k_b

Коэффициент распределения нагрузки между зубьями Пр. 2.2.1

Окружная скорость - V_м/с	Степень точности	К_H_a	К_F_a
До 5	7	1,03	1,07
	8	1,07	1,22
	9	1,13	1,35
Св. 5 до 10	7	1,05	1,2
	8	1,10	1,3
Св. 10 до 15	7	1,08	1,25
	8	1,15	1,40

Пр. 2.2.2

Коэффициент Y_ba принимают в зависимости от положения колес относительно опор:

для колес из улучшенных сталей

а) при несимметричном расположении Y_ba = 0,315…0,4;

б) при симметричном расположении колес Y_ba = 0,40…0,50;

для зубчатых колес из закаленных сталей Y_ba =0,25…0,315;

для консольно-расположенных одного или обоих колес

Y_ba = 0,20…0,25

для передвижных зубчатых колес коробок скоростей

Y_ba = 0,1…0,2.

Меньшие значения принимают для передач с твердостью зубьев колеса ≥ HRC 45.

Коэффициент Y_ba в зависимости от условий работы принимают одинаковым:

Стандартные значения коэффициента Y_ba : 0,100; 0,125; 0,160; 0,200; 0,250; 0.315; 0,400; 0,500; 0,630; 0,800; 1,00.

Пр. 2.2.3.

Коэффициент неравномерности распределения нагрузки по ширине венца – k_b

Параметр Y_bd	Расположение шестерни относительно опор
	Симметричное		Несимметричное		Консольное
	H<350HB	H>350HB	H<350HB	H>350HB	H<350HB	H>350HB
0,2	-	-	-	1,06	1,08	1,16
0,4	-	1,03	1,12	1,14	1,17	1,36
0,6	-	1,05	1,17	1,22	1,27	1,58
0,81	1,05	1,08	1,24	-	-	-
1,0	1,08	1,13	1,30	-	-	-
1,2	1,10	-	-	-	-	-
1,4	1,13	-	-	-	-	-

Предел контактной выносливости . Пр. 2.2.4

Термическая обработка	Твердость Поверхности, Н	s _limb ,МПа	S_H
Нормализация или улучшение	До 350 НВ	2НВ + 70	1,1
Объемная закалка	40 … 50 HRC	17HRC + 100	1,1
Поверхностная закалка	40 … 56 HRC	17HRC + 200	1,2

Предел выносливости по напряжениям изгиба. Пр. 2.2.5

Термическая обработка	Твердость Поверхности, Н	s , МПа	S_F при вероятности неразрушения 0,99 для заготовки
Термическая обработка	Твердость Поверхности, Н	s , МПа	Поковка	Литье
Нормализация Или улучшение	180 …350 НВ	1,8×НВ	1,75	2,28
Объемная закалка	40 …55 HRc	600	1,75	2,28
Поверхностная закалка	45 … 55 HRc	550	1,85	2,4

Стандартные модули по ГОСТ9563-60, мм Пр. 2.2.6

1-й ряд: 1,25; 1,5; 2; 2,5; 3; 4; 5; 6; 8; 10.

2 – й ряд: 1,375; 1,75; 2,25; 2,75; 3,5; 4,5; 5,5; 7; 9; 11.

Стандарт на межосевые расстояния. Пр.2.2.7

Для нестандартных редукторов: a_w = 40 … 80; 85; 90; 95; 100; 105; 110; 120; 125; 130, далее через 10 до 260 и через 20 до 420.

Для стандартных редукторов a_w ;

1 – й ряд – 40, 50, 63, 80, 100, 125, 160, 200, 250, 315, 400 …

2 – й ряд – 140, 180, 225, 280, 355,450 …

Пр.2.2.8 Коэффициент формы зуба

Z1 или Z2	17	18	19	20	21	22	24	25	28	30
YF	4,26	4,2	4,11	4,08	4,01	4,00	3,92	3,9	3,82	3,8

Z1 или Z2	32	37	40	45	50	60	80	100	>100
YF	3,78	3,71	3,7	3,68	3,65	3,62	3,61	3,61	3,6

Дата добавления: 2021-06-02; просмотров: 153; Мы поможем в написании вашей работы!

Поделиться с друзьями:

12 3 Следующая ⇒

Мы поможем в написании ваших работ!