Двутавры стальные горячекатаные с параллельными гранями полок (колонные двутавры) по ГОСТ 26020-83
Практическое занятие №4А
Расчёт колонны рамного каркаса
1. Исходные данные
Пролёт рамы | Количество пролётов | Высота этажа | Количество этажей | Шаг рам | Расчётные значения нагрузок, кПа | Нормативное ветровое давление, кПа | Сталь | |
постоянная | временная | |||||||
L, м | n | H, м | m | l, м | g | v | w0 | С245 |
6 | 3 | 3 | 5 | 6 | 1,5 | 4,0 | 0,30 | Ry = 240 МПа |
2. Определение внутренних усилий в средней колонне 1-го этажа
· Продольная сила от действия постоянной нагрузки:
· Продольная сила от действия временной нагрузки:
· Суммарная продольная сила:
· Расчётное ветровое давление:
где k – коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте (условно принимаем k = 1);
с = 1,3 – аэродинамический коэффициент; gf = 1,4 – коэффициент надёжности для ветровой нагрузки.
· Линейная ветровая нагрузка:
· Ветровые силы в уровне перекрытий этажей:
· Ярусная поперечная сила на 1-м этаже:
· Ярусная поперечная сила распределяется между колоннами пропорционально их жесткостям.
· Поперечная сила в колонне 1-го этажа:
· Изгибающий момент в нижнем сечении колонны:
3. Подбор сечения колонны в предположении центрального сжатия
· Расчёт производится из условия устойчивости при центральном сжатии:
|
|
· Расчётная длина колонны с учётом заделки в фундаменте:
· Назначаем гибкость стержня колонны l = 75, тогда
· Коэффициент устойчивости (тип сечения – b), по прил. 1 [к ПЗ №2]: j x = 0,741
· Требуемая площадь сечения:
· Требуемый радиус инерции сечения:
· Принимаем по сортаменту (прил. 1) двутавр колонный 23К1 (ГОСТ 26020-83) со следующими характеристиками (с некоторым запасом): А = 65,51 см2, ix = 9,95 см, iy = 6,03 см, Wx = 580 см3
· Радиус ядра сечения:
4. Проверка сечения колонны в предположении внецентренного сжатия
Проверка устойчивости в плоскости рамы
· Гибкость, условная гибкость: ;
· Эксцентриситет, относительный эксцентриситет:
;
· Приведенный относительный эксцентриситет:
где h = 1,25 – коэффициент влияния формы сечения, учитывающий развитие пластических деформаций.
· Коэффициент устойчивости при внецентренном сжатии (прил. 2): jе = 0,778 (в запас для = 1,0, mef = 0,5)
· Проверка устойчивости: ; кН/см2 < 24,0×1,0 кН/см2
Проверка выполняется. Коэффициент использования: k = 16,6/24,0 = 0,692 (69,2%)
Проверка устойчивости из плоскости рамы
· Расчётная длина колонны (заделка в фундаменте отсутствует):
|
|
· Гибкость, условная гибкость: ;
· Коэффициент устойчивости при центральном сжатии (тип сечения – b), прил. 1 [к ПЗ №2]: jy = 0,855 (в запас для = 1,8)
· Коэффициент, учитывающий влияние момента (при mx £ 5):
где a = 0,7 (при mx £ 1), b = 1 (при ) – по табл. 21 СП 16.13330.2011
· Проверка устойчивости: ; < 24,0×1,0 кН/см2
Проверка выполняется. Коэффициент использования: k = 18,5/24,0 = 0,771 (77,1%)
Студент _______________________ Подпись преподавателя ________________
Практическое занятие № 4Б
Расчёт базы внецентренно сжатой колонны сплошного сечения
1. Исходные данные (из практического занятия №4А)
Колонна | Габариты сечения колонны | Продольная сила от постоянной нагрузки | Суммарная продольная сила | Момент от ветровой нагрузки | Бетон фундамента | Сталь | |
h, мм | b,мм | Ng, кН | N, кН | M, кН·см | В15 | С245 | |
I23К1 | 227 | 240 | 270 | 846 | 2400 | Rb = 14,5 МПа | Ry = 240 МПа |
2. Проверка давления под опорной плитой
· Размеры опорной плиты назначаются из двух условий: условия сопротивления бетона фундамента местному сжатию и конструктивного условия удобства размещения анкерных болтов.
· Назначаем длину L и ширину В опорной плиты, так чтобы её свесы с каждой стороны составляли не менее 15 см:
|
|
L » h + 2·15 см = 22,7 + 30 = 52,7 см; принимаем L = 55 см (кратно 5 см);
B » b + 2·15 см = 24,0 + 30 = 54,0 см; принимаем B = 55 см (кратно 5 см);
При незначительном отличии длины и ширины плиты её целесообразно назначать квадратной.
· Площадь и момент сопротивления плиты:
· Проверка прочности бетона фундамента под плитой:
0,279 + 0,087 =
= 0,366 кН/см2 < Rb·φb = 1,45·1,2 = 1,74 кН/см2
где φb = 1,2 – коэффициент, учитывающий повышение прочности бетона за счёт включения в работу ненагруженной части фундамента
|
· Анкерные болты во внецентренно сжатой колонне воспринимают растягивающие усилия от действия момента, опрокидывающего колонну.
· Продольная сила от постоянной нагрузки разгружает анкерные болты, поэтому её учитываем с понижающим коэффициентом 0,8. Продольную силу от временной нагрузки не учитываем.
· Напряжения под плитой:
|
|
кН/см2
· Высота сжатой зоны (без учёта знака напряжений):
· Расстояние от оси колонны до ц.т. сжатой зоны бетона под плитой:
· Расстояние от грани плиты до оси анкерного болта назначаем 75 мм, тогда расстояние между анкерными болтами в плоскости действия момента составит la = L – 2·75 = 550 – 150 = 400 мм
|
|
· Расстояние от оси растянутого болта до ц.т. сжатой зоны:
· Усилие в анкерных болтах с одной стороны колонны определяется из условия суммы моментов всех сил относительно ц.т. сжатой зоны:
· Требуемая площадь сечения анкерных болтов (по резьбе):
где Rba = 190 МПа – расчётное сопротивление анкерных болтов из стали марки Ст3пс4 (табл. Г.7 СП 16);
n = 2 – число анкерных болтов с одной стороны колонны.
· Принимаем по сортаменту (прил. 2 ПЗ №3) анкерный болт М24 из стали марки Ст3пс4
(в данном случае – конструктивно, так как растягивающие усилия незначительны).
4. Расчёт толщины опорной плиты
· Толщина опорной плитыназначается из условия её работы на изгиб под действием реактивного отпора фундамента. Изгибающие моменты определяются для отдельных участков плиты.
· Участок 1 – плита размером 240х161 мм, опёртая по трём сторонам; отношение закреплённой стороны к свободной: b/a = 161/240 = 0,67; коэффициент b = 0,088 (прил. 3, в запас для b/a = 0,7)
· Участок 2 – плита размером 227х155 мм, опёртая по трём сторонам; отношение закреплённой стороны к свободной: b/a = 155/227 = 0,68; коэффициент b = 0,088 (прил. 3, в запас для b/a = 0,7)
· Участок 3 – плита размером 227х120 мм, опёртая по четырём сторонам; отношение длинной стороны к короткой: b/a = 227/120 = 1,89; коэффициент a = 0,098 (прил. 3, в запас для b/a = 1,9)
· Окончательно для расчёта принимается наибольшее значение момента:
Mmax = max {M1; M2; M3} = 18,55 кН·см
· Требуемая толщина плиты определяется из условия прочности на изгиб полоски шириной 1 см:
; откуда
· Окончательно принимаем толщину опорной плиты t 0 = 2 см
Студент _______________________ Подпись преподавателя ________________
Приложение 1
Двутавры стальные горячекатаные с параллельными гранями полок (колонные двутавры) по ГОСТ 26020-83
№ | Толщина стенки | Толщина полки | Площадь сечения, | Масса | Ось x-x | Ось x-x | Ось x-x | Ось x-x | Ось y-y | Ось y-y | Ось y-y | |||
профиля | h | b | s | t | r | F | 1 м | Jx | Wx | Sx | ix | Jy | Wy | iy |
| мм | мм | мм | мм | мм | см2 | кг | см4 | см3 | см3 | см | см4 | см3 | см |
20К1 | 195 | 200 | 6,5 | 10,0 | 13 | 52,82 | 41,5 | 3820 | 392 | 216 | 8,5 | 1334 | 133 | 5,03 |
20К2 | 198 | 200 | 7,0 | 11,5 | 13 | 59,7 | 46,9 | 4422 | 447 | 247 | 8,61 | 1534 | 153 | 5,07 |
23К1 | 227 | 240 | 7,0 | 10,5 | 14 | 65,51 | 52,2 | 6589 | 580 | 318 | 9,95 | 2421 | 202 | 6,03 |
23К2 | 230 | 240 | 8,0 | 12,0 | 14 | 75,77 | 59,5 | 7601 | 661 | 365 | 10,02 | 2766 | 231,0 | 6,04 |
26К1 | 255 | 260 | 8,0 | 12,0 | 16 | 83,08 | 65,2 | 10300 | 809 | 445 | 11,14 | 3517 | 271,0 | 6,51 |
26К2 | 258 | 260 | 9,0 | 13,5 | 16 | 93,19 | 73,2 | 11700 | 907 | 501 | 11,21 | 3957 | 304,0 | 6,52 |
26К3 | 262 | 260 | 10,0 | 15,5 | 16 | 109,90 | 83,1 | 13560 | 1035 | 576 | 11,32 | 4544 | 349,0 | 6,55 |
30К1 | 296 | 300 | 9,0 | 13,5 | 18 | 108,00 | 84,8 | 18110 | 1223 | 672 | 12,95 | 6079 | 405,0 | 7,50 |
30К2 | 300 | 300 | 10,0 | 15,5 | 18 | 122,70 | 96,3 | 20936 | 1395 | 771 | 13,05 | 6980 | 465,0 | 7,54 |
30К3 | 304 | 300 | 11,5 | 17,5 | 18 | 138,72 | 108,9 | 23910 | 1573 | 874 | 13,12 | 7881 | 525,0 | 7,54 |
35К1 | 343 | 350 | 10,0 | 15,0 | 20 | 139,70 | 109,7 | 31610 | 1843 | 1010 | 15,04 | 10720 | 613,0 | 8,76 |
35К2 | 348 | 350 | 11,0 | 17,5 | 20 | 160,40 | 125,9 | 37090 | 2132 | 1173 | 15,21 | 12510 | 715,0 | 8,83 |
35К3 | 353 | 350 | 13,0 | 20,0 | 20 | 184,10 | 144,5 | 42970 | 2435 | 1351 | 15,28 | 14300 | 817,0 | 8,84 |
40К1 | 393 | 400 | 11,0 | 16,5 | 22 | 175,90 | 138,0 | 52400 | 2664 | 1457 | 17,26 | 17610 | 880,0 | 10,00 |
40К2 | 400 | 400 | 13,0 | 20,0 | 22 | 210,96 | 165,6 | 64140 | 3207 | 1767 | 17,44 | 21350 | 1067,0 | 10,05 |
40К3 | 409 | 400 | 16,0 | 24,5 | 22 | 257,80 | 202,3 | 80040 | 3914 | 2180 | 17,62 | 26150 | 1307,0 | 10,07 |
40К4 | 419 | 400 | 19,0 | 29,5 | 22 | 308,60 | 242,2 | 98340 | 4694 | 2642 | 17,85 | 31500 | 1575,0 | 10,10 |
40К5 | 431 | 400 | 23,0 | 35,5 | 22 | 371,00 | 291,2 | 121570 | 5642 | 3217 | 18,10 | 37910 | 1896,0 | 10,11 |
Приложение 2
Т а б л и ц а Д.3 – Коэффициенты устойчивости j е при внецентренном сжатии сплошностенчатых стержней в плоскости действия момента, совпадающей с плоскостью симметрии
Условная гибкость | Значение jе при приведенном относительном эксцентриситете mef | |||||||||||||||||
0,1 | 0,25 | 0,5 | 0,75 | 1,0 | 1,25 | 1,5 | 1,75 | 2,0 | 2,5 | 3,0 | 3,5 | 4,0 | 4,5 | 5,0 | 5,5 | 6,0 | 6,5 | |
0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 5,5 6,0 6,5 7,0 8,0 9,0 10,0 11,0 12,0 13,0 14,0 | 967 925 875 813 742 667 587 505 418 354 302 258 223 194 152 122 100 083 069 062 052 | 922 854 804 742 672 597 522 447 382 326 280 244 213 186 146 117 097 079 067 061 049 | 850 778 716 653 587 520 455 394 342 295 256 223 196 173 138 112 093 077 064 054 049 | 782 711 647 587 526 465 408 356 310 273 240 210 185 163 133 107 091 076 063 053 048 | 722 653 593 536 480 425 375 330 288 253 224 198 176 157 128 103 090 075 062 052 048 | 669 600 548 496 442 395 350 309 272 239 212 190 170 152 121 100 085 073 060 051 047 | 620 563 507 457 410 365 325 289 257 225 200 178 160 145 117 098 081 071 059 051 047 | 577 520 470 425 383 342 303 270 242 215 192 172 155 141 115 096 080 069 059 050 046 | 538 484 439 397 357 320 287 256 229 205 184 166 149 136 113 093 079 068 058 049 045 | 469 427 388 352 317 287 258 232 208 188 170 153 140 127 106 088 075 063 055 049 044 | 417 382 347 315 287 260 233 212 192 175 158 145 132 121 100 085 072 062 054 048 043 | 370 341 312 286 262 238 216 197 178 162 148 137 125 115 095 082 070 061 053 048 043 | 337 307 283 260 238 217 198 181 165 150 138 128 117 108 091 079 069 060 052 047 042 | 307 283 262 240 220 202 183 168 155 143 132 120 112 102 087 075 065 057 051 045 041 | 280 259 240 222 204 187 172 158 146 135 124 115 106 098 083 072 062 055 050 044 040 | 260 240 223 206 190 175 162 149 137 126 117 109 101 094 081 069 060 053 049 043 040 | 237 225 207 193 178 166 153 140 130 120 112 104 097 091 078 066 059 052 048 042 039 | 222 209 195 182 168 156 145 135 125 117 108 100 094 087 076 065 058 051 047 041 039 |
Приложение 3
Дата добавления: 2020-12-12; просмотров: 118; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!