Гидравлический расчет колонны



Гидравлическое сопротивление сухой тарелки

                    (45)

где j = 0,10 – относительное свободное сечение тарелки;

x = 1,5 – коэффициент сопротивления тарелки (Приложение Е).

· нижняя часть:

· верхняя часть:

 

Гидравлическое сопротивление обусловленное силами поверхностного натяжения

                                         (46),

где sА = 0,017 Н/м - поверхностное натяжение этанола;

sВ = 0,059 Н/м – поверхностное натяжение воды.

                            (47)

где dэ = 0,005 м – диаметр отверстий.

 

Гидравлическое сопротивление газожидкостного слоя

                               (48)

где h0 –высота светлого слоя жидкости на тарелке.

(49)

где q = L/rП – удельный расход жидкости;

П = 0,57 м – периметр сливного устройства;

hП = 0,03 м – высота сливного порога;

wт = wпSк/Sт – скорость пара отнесенная к рабочей площади тарелки;

sв = 0,059 Н/м – поверхностное натяжение воды

m – показатель степени m = 0,05 – 4,6hп = 0,05 – 4,6×0,03 = – 0,088

· нижняя часть:

· верхняя часть:

 

Полное сопротивление тарелки

                                     (50)

 

Суммарное гидравлическое сопротивление рабочей части колонны

 

Тепловой расчет колонны

Расход теплоты отдаваемой воде в дефлегматоре

                                       (51)

где rр – теплота конденсации флегмы

                           (52)

где rA = 882 кДж/кг – теплота конденсации этанола, кДж/кг

rв = 2500 кДж/кг–теплота конденсации воды, кДж/кг

В качестве охлаждаемого агента принимаем воду с начальной температурой 20°С, и конечной 30°С, тогда средняя разность температур составит:

                       (53)

Ориентировочное значение коэффициента теплопередачи:

тогда требуемая поверхность теплообмена

                                 (54)

Принимаем стандартный кожухотрубчатый конденсатор с диаметром кожуха 600 мм и длиной труб 4 м, для которого поверхность теплообмена равна 63 м2 (Приложение Д).

Расход охлаждающей воды

                           (55)

Расход теплоты в кубе испарителе

                   (56)

где ср – теплоемкость дистиллята, кДж/(кг×К); сw – теплоемкость кубового остатка, кДж/(кг×К); сF– теплоемкость исходной смеси, кДж/(кг×К); 1,03 – коэффициент, учитывающий потери в окружающую среду.

;                         (57)

где сА – теплоемкость этилового спирта, кДж/(кг °C) (Приложение Г);

сВ – теплоемкость воды, кДж/(кг °C) (Приложение Г).

Аналогично находим

 

Расход греющего пара

Принимаем пар с давлением 0,3 МПа, для которого теплота конденсации

r = 2171 кДж/кг, тогда

                                              (58)

Gп = 1362,52 / 2171 = 0,63 кг/c

Средняя разность температур в кубе испарителе

                                  (59)

Ориентировочное значение коэффициента теплопередачи

К = 300 Вт/(м2×К), тогда требуемая поверхность теплообмена.

                                         (60)

Принимаем стандартный кожухотрубчатый теплообменник с диаметром кожуха 600 мм и длиной труб 4 м, для которого поверхность теплообмена равна 75 м2 (Приложение Д).

 


ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В данной курсовой работе рассмотрены основы процесса ректификации, классификация ректификационных колонн по конструкции внутреннего устройства, по периодичности действия и по способу организации движения потоков контактирующих фаз. Кроме того, представлены основные требования по выбору того или иного типа колонны. Согласно заданию на курсовую работу, в котором указаны компоненты бинарной смеси: этанол-вода, выбрана колонна с ситчатыми тарелками, и проведен её расчет по исходным данным, указанным в задании. Выполнен материальный и тепловой балансы.

Для расчетов была выбрана колонна с ситчатыми тарелками, так как они наилучшим образом подходят для проведения разделения незагрязненных жидкостей с постоянной нагрузкой.

Для повышения эффективности работы колонн с ситчатыми тарелками можно порекомендовать:

· соотношение между диаметром отверстий и шагом принять равным 3,6;

· толщину тарелок по возможности уменьшить;

· высота сливного порога при средних и больших скоростях пара в свободном сечении колонны (0.7-1,0 м/с) должна быть не менее 40-50 мм (до75); при малых скоростях пара высота сливного порога не оказывает влияния на эффективность работы тарелки;

· расстояние между тарелками более 150-200 мм не оказывает существенного влияния на эффективность массообмена при условии отсутствия пены; на участках колонны, где образуется большое количество пены, расстояние между тарелками следует увеличивать;

· в колоннах большого диаметра нужно устанавливать тарелки с наклоном в сторону слива, равным 1:45;

· свободное сечение тарелок брать в пределах 7-15%.

 


Дата добавления: 2020-04-08; просмотров: 417; Мы поможем в написании вашей работы!

Поделиться с друзьями:






Мы поможем в написании ваших работ!