Распределение полезной разности температур.
РАСЧЁТ ТРЁХКОРПУСНОЙ ВЫПАРНОЙ УСТАНОВКИ
ПРЕДИСЛОВИЕ
Настоящее пособие написано для студентов, выполняющих курсовой проект по процессам и аппаратам химической технологии, с целью унификации требований, предъявляемых кафедрой к объёму расчётов при проектировании выпарных установок. С целью экономии времени, потребного для осуществления некоторых трудоёмких математических операций, предлагается выполнить решение системы уравнений теплового баланса и итерационный метод определения поверхности теплопередачи в выпарных аппаратах на ПЭВМ.
Наряду с примером расчёта трёхкорпусной установки, состоящей из выпарных аппаратов с естественной циркуляцией, соосной греющей камерой и кипением раствора в трубках, приводятся рекомендации по расчёту аппаратов других типов с принудительной циркуляцией, вынесенной зоной кипения, плёночных.
В приложении приведены таблицы некоторых физических свойств водных растворов, ГОСТы и нормативные материалы, необходимые для выполнения проекта.
1. ЗАДАНИЕ НА ПРОЕКТИРОВАНИЕ.
Спроектировать трёхкорпусную выпарную установку для концентрирования GН = 38750 кг/ч (10,76 кг/с) водного раствора KOH от начальной концентрации XН =4,5% до конечной концентрации XК = 42%.
1. Обогрев производится водяным паром давлением Pr1 = 1,1Мпа.
2. Давление в барометрическом конденсаторе PБК =0,02Мпа
3.Тип выпарного аппарата: с естественной циркуляцией, соосной греющей камерой и кипением раствора в трубках.
|
|
|
4. Взаимное направление пара и раствора: прямоток.
5.Отбор экстра-пара не производится.
6. Раствор поступает в первый корпус подогретым до температуры кипения.
2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОВЕРНОСТИ ТЕПЛООБМЕНА ВЫПАРНЫХ АППАРАТОВ.
Расчёт многокорпусных выпарных установок проводят методом последовательных приближений.
Первое приближение.
2.1.1. Производительность установки по выпариваемой воде определяют из уравнений материального баланса:
W = Q * (1- X Н /ХК) = 10,76*(1-4,5/42) = 9,60 кг/с.
2.1.2. Расчёт концентраций упариваемого раствора.
Принимают, что производительность каждого корпуса по выпариваемой воде определяется соотношением W1:W2:W3 = 1,0 : 1,1 : 1,2 (такое распределение на основании практических данных). Тогда
Рассчитывают концентрации раствора по корпусам.
Х 
= 
G 
· X / G -W = 10,76· 0,045/ 10,76- 2,95= 0,062 (6,2%)
Х 
= G · X / G ·W -W = 10,76· 0,045/ 10,76-2,95-3,24= 0,106 (10,6%)
Х 
= G · X / G -W -W -W = 10,76· 0,045/10,76-2,95-3,24-3,53= 0,5 (50%)
X3 соответствует заданной концентрации упаренного раствора XК.
2.1.3. Определение температур кипения растворов.
|
|
|
В первом приближении общий перепад давлений в установке распределяют по корпусам поровну. Общий перепад давлений равен:
DPОБ= Pr1 - PБК = 1,1-0,02 = 1,08 МПа.
Тогда давление по корпусам равны:
Pr1 = 1,1 М Па;
Pr2 = Pr1 - DPОБ/3 = 1,1 – 1,08/3 = 0,74 МПа;
Pr3 = Pr2 - DPОБ/3 = 0,74 – 1,08/3 = 0,38 МПа.
Давление пара в барометрическом конденсаторе:
PБК = Pr3 - DPОБ/3 = 0,38 – 1,08/3 = 0,02 МПа.
Это соответствует заданной величине PБК.
По давлению паров находим [1] их температуры и энтальпии:
| Давление, М Па | Температура, оС. | Энтальпия, кДж/кг. |
| Pr1 = 1,1 | tr1 = 183,2 | J1 = 2787 |
| Pr2 = 0,74 | tr2 = 166,3 | J2 = 2772 |
| Pr3 = 0,38 | tr3 = 140,6 | J3 = 2741 |
| PБК = 0,02 | tБК = 53,6 | JБК = 2596 |
При определении температуры кипения растворах в аппаратах исходят из следующих допущений. Распределение концентраций раствора в выпарном аппарате с интенсивной циркуляцией соответствуют модели идеального перемешивания. Поэтому концентрацию кипящего раствора принимают конечной в данном корпусе и, следовательно, температуру кипения раствора – при конечной концентрации.
По высоте кипятильных труб происходит изменение температуры кипения вследствие изменения гидростатического давления столба жидкости. Принимают температуру кипения в корпусе соответствующую температуре кипения в среднем слое жидкости. Таким образом, температура кипения раствора в корпусе отличается от температуры греющего пара в последующем корпусе на сумму температурных потерь от температурной (D/), гидростатической (D//) и гидродинамической (D///) депрессий.
|
|
|
Гидродинамическая депрессия вызвана потерей давления паром на преодоление гидравлических сопротивлений трубопроводов при переходе из корпуса в корпус. Обычно в расчётах D/// принимают равной 1,0 ¸1,5 градуса на корпус. Примем D/// для каждого корпуса по 10, тогда температуры вторичных паров в корпусах будут равны:
Сумма температурных потерь вследствие гидродинамических депрессий
По температурам вторичных паров определим их давления.
| Температура, оС | Давление, МПа |
| tВ1 = 167,3 | PВ1 = 0,745 |
| tВ2 = 141,6 | PВ2 = 0,378 |
| tВ3 = 54,6 | PВ3 = 0,154 |
Определение гидростатической депрессии. Давление в среднем слое кипящего раствора каждого корпуса определяется по уравнению:
PСР = PВ + H . r . q . e / 2,
где PВ – давление вторичного пара в корпусе, Па;
H – высота кипятильных труб в аппарате, м;
|
|
|
r - плотность кипящего раствора, кг.м3;
e - паронаполнение (объёмная доля пара в парожидкостной смеси), м3/м3.
Для выбора величины H необходимо ориентировочно оценить поверхность теплопередачи выпарного аппарата. Можно принять удельную тепловую нагрузку аппаратов с естественной циркуляцией раствора q = 20000 ¸ 50000 Вт/м2, аппаратов с принудительной циркуляцией раствора в корпусах q = 40000 ¸ 80000 Вт/м2. Примем q = 40000 Вт/м2, тогда для 1-го корпуса ориентировочная поверхность будет равна:
где r1 – теплота парообразования вторичного пара, Дж/кг.
По ГОСТу [2] (см. приложение 1) аппарата с естественной циркуляцией, соосной греющей камеры и кипением раствора в трубках (Тип 1, исполнение 1) имеют высоту кипятильных труб 4 и 5 м при диаметре труб dН = 38 мм и толщине стенки sСТ = 2 мм. Примем высоту кипятильных труб H = 4 м.
При пузырьковом (ядерном) режиме кипения паронаполнение составляет e - 0,4 ¸ 0,6. Примем e = 0,5. Плотность водных растворов KOH [3] (см. приложение 2) по корпусам при t = 150C равна
r1 = 1062 кг/м3;
r2 = 1104 кг/м3;
r3 = 1399 кг/м3;
При определении плотности раствора в корпусах пренебрегаем изменением её с повышением температуры от 150С до температуры кипения в связи с малым значением коэффициента объёмного расширения и ориентировочным значением величины e.
Давление в среднем слое кипятильных труб по корпусам равно:
P1СР = PB1 + H . r1 . g1 . e / 2 = 74,0 . 104 + 4 . 1062 . 9,8 / 2 = 75,5 . 104 Па;
P2СР = PB2 + H . r2 . g2 . e / 2 = 37,8 . 104 + 4 . 1104 . 9,8 / 2 = 38,9 . 104 Па;
P3СР = PB3 + H . r3 . g3 . e / 2 = 1,54 . 104 + 4 . 1399 . 9,8 / 2 = 2,91 . 104 Па;
Этим давлениям соответствуют следующие температуры кипения и теплоты испарения растворителя [1]:
| Давление, МПа | Температура, оС | Теплота испарения, кДж/кг |
| P1СР = 0,755 | t1СР = 168,0 | rВ1 =2068 |
| P2СР = 0,389 | t2СР = 142,8 | rВ2 =2140 |
| P3СР = 0,0291 | t3СР = 69,3 | rВ3 =2340 |
Гидростатическая депрессия по корпусам:
Сумма гидростатических депрессий равна
Температурная депрессия D/ определяется по уравнению:
где T – температура паров в среднем слое кипятильных труб, K,
ra- теплота испарения, кДж/кг,
- температурная депрессия при атмосферном давлении [3] (см. приложение № 3).
Тогда температурная депрессия по корпусам равна:
= 1,62· 10 
· 
· 1,4= 2,07 
С
= 1,62· 10 · 
· 3,0= 3,94 С
= 1,62· 10 · 
· 23,6= 18,13 С
Сумма температурных депрессий равна
Температуры кипения раствора по корпусам:
При расчёте температуры кипения в плёночных выпарных аппаратах (тип V и VI, см. приложение №1) не учитывают гидростатическую депрессию D//. Температуру кипения находят как среднюю между температурами кипения растворов с начальной и конечной концентрациями при давлении в данном корпусе.
В аппаратах с вынесенной зоной кипения как с принудительной, так и с естественной циркуляцией кипение раствора происходит в трубе вскипания, устанавливаемой над греющей камерой (тип II, III и тип IV, см. приложение №1). Кипение в трубах предотвращается за счёт гидростатического столба жидкости в трубе закипания. В греющих трубках происходит перегрев жидкости по отношению к температуре кипения на верхнем уровне раздела фаз, Поэтому в этих аппаратах температуру кипения раствора также определяют также без учёта гидростатических температурных потерь D//. Температура перегрева раствора DtПЕР может быть найдена из внутреннего баланса тепла в каждом корпусе. Баланс тепла для j корпуса записывается в следующем виде:
Gнj . Cнj . (tкj – tкj-1) + M. Cнj. D tперj
где M – производительность циркуляционного насоса, кг/с определяют по каталогу [4] для выпарного аппарата заданного типа, имеющего поверхность равную FОР.
Циркуляционные насосы в аппаратах с принудительной циркуляцией обеспечивают развитый турбулентный режим при скоростях раствора в трубках V = 2,0 ¸ 2,5 м/с.
В аппаратах с вынесенной нагревательной камерой и естественной циркуляцией раствора обычно достигаются скорости V = 0,6 ¸ 0,8 м/с. Для этих аппаратов масса циркуляционного раствора равна:
M = V . S . r,
Где S – сечение потока в аппарате, м2.
где dВН – внутренний диаметр труб, м;
H – принятая высота труб, м.
Таким образом, температура перегрева в j – ом аппарате равна:
Полезная разность температур в этом случае может быть рассчитана по уравнению:
2.1.4. Полезные разности температур по корпусам.
DtП1 = tг1 – tК1 = 183,2 – 170,07 = 13,13 оС.
DtП2 = tг2 – tК2 = 166,3 – 146,74 = 19,56 оС.
DtП3 = tг3 – tК3 = 140,6 – 87,43 = 53,17 оС.
Суммарная полезная разность температур:
åDtП =DtП1 + DtП2 + DtП3 = 13,13 + 19,56 + 53,17 = 85,86 оС.
Проверка суммарной полезной разности температур:
åDtП = tг1 – tБК1 - (åD/ + åD// + åD///) =183,2 –53,6 – (24,14 + 16,6 +3,0) = 85,86 оС.
2.1.5. Определение тепловых нагрузок.
Совместным решением уравнений тепловых балансов по корпусам и уравнения балансов по воде для всей установки определяем расход греющего пара в 1-ый корпус, производительность каждого корпуса по выпаренной воде и тепловые нагрузки по корпусам.
Q1 = D1 . (JГ1 – i1) = 1,03. [GН . CН . (tК1 – tК) W1 . (JВ1 – CВ . tК1) + Q1 КОНЦ];
Q2 = W1 . (JГ2 – i2) = 1,03. [(GН – W1) . C1 . (tК2 – tК1) + W2 . (JВ2 – CВ . tК2) + Q2 КОНЦ];
Q3 = W2 . (JГ3 – i3) = 1,03. [(GН – W1 – W2) . C2 . (tК3 – tК2) + W3 . (JВ3 – CВ . tК3) + Q3 КОНЦ];
W = W1 + W2 + W3.
Где Q1, Q2 ,Q3 – тепловые нагрузки по корпусам, кВт;
D – расход греющего пара в 1-ый корпус, кг/с;
1,03 – коэффициент, учитывающий 3% потерь тепла в окружающую среду;
J1, J2, J3 энтальпии греющих паров по корпусам кДж/кг;
JВ1, JВ2, JВ3 – энтальпии вторичных паров по корпусам кДж/кг;
При решении уравнения баланса можно принимать, что
JВ1 @ JГ2; JВ2 @ JГ3; JВ3 @ JБК;
i1, i2, i3 – энтальпии конденсата по корпусам, кДж/кг;
СВ – теплоёмкость воды кДж/кг . К;
СН, C2, C3 – теплоёмкость раствора начальной концентрации в первом корпусе и втором корпусе, соответcтвенно, кДж/кг , К, [3];
Q1 КОНЦ, Q2 КОНЦ, Q3 КОНЦ – теплота концентрирования по корпусам, кВт;
tн – температура кипения исходного раствора при давлении в 1-ом корпусе, оС.
Анализ зависимостей теплоты концентрирования от концентрации и температуры [5] показал, что она наибольшая для третьего корпуса. Поэтому проведём расчёт теплоты концентрирования для 3-го корпуса.
Q3 КОНЦ = GСУХ . Dq,
где Q3 КОНЦ – производительность аппарата по сухому веществу KOH, кг/с;
Dq – разность интегральных теплот растворения при концентрациях X2 и X3, кДж/кг.
Q3 КОНЦ = GП . XН . Dq = 10,76 + 0,045 . (963,7 - 838,0) = 60,9 кВт.
Сравним Q3 КОНЦ с ориентировочной нагрузкой для 3-го корпуса Q3 ОР:
Q3 ОР = (GН – W1 – W2) . (tК3 – tК2) + W3 . (JВ3 – CВ . tК3) = (10,76 - 2,95 - 3,24) . 3,56 . (87,0 – 146,74) + 3,53 . (2596 – 4,19 . 87,43) = 6899 кВт.
Q3 КОНЦ составляет значительно меньше 3% от Q3 ОР, поэтому в уравнениях тепловых балансов по корпусам пренебрегаем величиной Q3 КОНЦ..
Q1 = D . (2787 – 778,1) = 1,03 .[10,76 . 3,9 . (170,7 - 168,3) + W1 . (2772 – 4,19 . 170,07)];
Q2 = W1 . (2772 – 704) = 1,03 .[(10,76 – W1) . 3,77 . (146,74 - 170,07) + W2 . (2741 – 4,19 . 146,74)];
Q3 = W2 . (2741 – 593) = 1,03 .[(10,76– W1 – W2) . 3,56 . (87 - 146,74) + W3 . (2596 – 4,19 . 87,43)];
9,72 = W1 + W2 + W3.
Решение системы уравнений даёт следующие результаты:
D = 3,464 кг/с
W1 = 3,04 кг/с Q1 = 6552 кВт
W2 = 3,21 кг/с Q2 = 6330 кВт
W3 = 3,47 кг/с Q3 = 6981кВт
Наибольшее отклонение вычисленных нагрузок по испаряемой воде в каждом корпусе от предварительно принятых (W1 = 2,95 кг/с, W2 = 3,24 кг/с, W3 = 3,53 кг/с) не превышает 3%, поэтому в дальнейших расчётах не производим пересчёт концентраций и температур кипения растворов по корпусам. В случае, если это расхождение составит больше 5%, необходимо заново пересчитать концентрации, температурные депрессии и температуры кипения растворов, положив в основу расчёта новое, полученное из решения балансовых уравнений распределение по корпусам нагрузок по испаряемой воде.
Таблица 1
Параметры растворов и паров по корпусам.
| № | Наименование параметра | 1-й корпус | 2-й корпус | 3-й корпус |
| 1 | Производительность по упариваемой воде, W, кг/с. | 3,04 | 3,21 | 3,47 |
| 2 | Концентрация растворов, X, % | 6.2 | 10,6 | 50,0 |
| 3 | Давление греющих паров, PГ, Па | 1,1 | 0,74 | 0,38 |
| 4 | Температура греющих паров, tГ, ОC | 183,2 | 166,3 | 140,6 |
| 5 | Температурные потери, åD, град. | 3,77 | 6,14 | 33,83 |
| 6 | Температура кипения раствора, , tК, ОC | 170,07 | 146,74 | 87,43 |
| 7 | Полезная разность температур, DtП, град. | 13,13 | 19,56 | 53,17 |
2.1.6. Выбор конструкционного материала.
Выбираем конструкционный материал, стойкий в среде кипящего раствора KOH в интервале изменения концентраций от 4,5 до 42% [6]. В этих условиях химически стойкой является сталь марки X17, имеющая скорость коррозии менее 0,1 мм в год, коэффициент теплопроводности lСТ = 25,1 Вт/м . К.
2.1.7. Расчёт коэффициентов теплопередачи.
Расчёт коэффициента теплопередачи в первом корпусе.
сопротивление загрязнений со стороны пара.
Коэффициент теплоотдачи от конденсирующегося пара a1 к стенке [1] равен
где r1 – теплота конденсации греющего пара, Дж/кг;
rЖ1, lЖ, mЖ плотность (кг/м2)? Теплопроводность (Вт/м.К), вязкость (Па) конденсата при средней температуре плёнки, соответственно,
tПЛ = tГ1 - Dt1/2,
Dt1 – разность температур конденсации пара и стенки, град..
Расчёт a1 ведут методом последовательных приближений.
1-ое приближение.
Примем - Dt1 = 2,00 C, тогда
Проверяем правильность первого приближения по равенству удельных тепловых нагрузок:
Для установившегося процесса передачи тепла справедливо
где q – удельная тепловая нагрузка, Вт/м2;
DtСТ – перепад температур на стенке, град;
Dt2 – разность между температурой стенки со стороны раствора и температурой кипения раствора, град..
DtСТ = a1 . Dt1 . åd/l = 10500 . 2 . 2,87 . 10-4 = 6,03 OC.
Тогда
Dt2 = DtП1 - DtСТ - Dt1 = 13,13 –6,03 –2,0 = 5,1 OC.
Коэффициент теплоотдачи от стенки к кипящему раствору для режима пузырькового кипения в вертикальных пузырьковых трубках при условии естественной циркуляции раствора [7] равен:
q1 = a1 . Dt1 = 10500 . 2 = 21000 Вт/м2;
q2 = a2 . Dt2 = 7355 . 5,1 = 37510 Вт/м2;
Таблица 2
Физические свойства кипящих растворов и паров по корпусам
| № | Наименование параметра | 1-й корпус | 2-й корпус | 3-й корпус | Литература |
| 1 | Теплопроводность раствора, l, Вт/м . К | 0,61 | 0,62 | 0,69 | [6] |
| 2 | Плотность раствора, r, кг/м3 | 1062 | 1104 | 1399 | [3] |
| 3 | Теплоёмкость раствора, C, Вт/кг . К | 3771 | 3561 | 2765 | [3] |
| 4 | Вязкость раствора, m, Па . с | 0,1 . 10-3 | 0,29 . 10-3 | 0,7 . 10-3 | [9] |
| 5 | Поверхностное натяжение, s, Н/м | 0,058 | 0,066 | 0,099 | [8,9] |
| 6 | Теплота парообразования, rВ, Дж/кг | 2068 . 10-3 | 2148 . 10-3 | 2372 . 10-3 | [1] |
| 7 | Плотность пара, rП, кг/м3 | 3,75 | 2,0 | 0,098 | [1] |
| 8 | Плотность пара при 1 атм., r0, кг/м3 | 0,579 | 0,579 | 0,579 | [1] |
2-ое приближение.
Примем - Dt1 = 3,0 0C, тогда
DtСТ = 9500 . 3 . 0,287 . 10-3 = 8,18 OC.
Dt2 = 13,13 –3 –8,18 = 1,95 OC.
q1 = 9500 . 3 = 28500 Вт/м2;
q2 = 8834 . 1,91 = 17220 Вт/м2;
3-ье приближение.
Строим графическую зависимость удельной тепловой нагрузки от принятой разности температур Dt1.
DtСТ = 9833 . 2,6 . 0,278 . 10-3 = 7,34 OC.
Dt2 = 13,13 –2,6 –7,34 = 3,19 OC.
q1 = 9833 . 2,6 = 25570 Вт/м2;
q2 = 8276 . 3,19 = 26400 Вт/м2;
Если расхождение тепловых нагрузок не превышает 3%, то на этом расчёт коэффициентов a1 и a2 заканчивают.
Расчёт коэффициента теплопередачи во 2-ом корпусе.
DtСТ = 8633 . 4,1 .0,287 . 10-3 = 10,16 OC.
Dt2 = 19,56 –4,1 –10,16 = 5,3 OC.
q1 = 8633 . 4,1 = 35395 Вт/м2;
q2 = 6848 . 5,3 = 36294 Вт/м2;
Расчёт коэффициента теплопередачи в 3-ьем корпусе.
DtСТ = 5722 . 16,0 .0,287 . 10-3 = 26,3 OC.
Dt2 = 53,17 –16,0 –26,3 = 10,87 OC.
q1 = 5722 . 16,0 = 91550 Вт/м2;
q2 = 8317 . 10,87 = 90410 Вт/м2;
Коэффициент теплоотдачи при кипении в плёночных выпарных аппаратах рекомендуется [10] определять по уравнению
где l - теплопроводность кипящего раствора, Вт/м.К;
tВ – температура вторичного пара, оС;
q - тепловая нагрузка, которая в расчёте принимается равной a.Dt1, Вт/м2;
d - толщина плёнки [м], рассчитываемая по уравнению
n - кинематическая вязкость раствора, м2/с;
g – ускорение свободного падения м/с2:
,
m - вязкость кипящего раствора, Па.с;
Г – линейная массовая плотность орошения, рассчитываемая по уравнению Г=Gj/П, кг/м.с;
Gj - расход раствора, поступающего в j-ый корпус, кг/с;
П - смоченный периметр, м, П = p . dВН . n = FОР/H;
Значения коэффициентов и показателей степеней:
при q < 20000 Вт/м2 , C = 163,5, n = 0,264, m = 0,685:
q > 20000 Вт/м2 , C = 2,6, n = 0,203, m = 0,322.
В аппаратах с вынесенной зоной кипения, а также в аппаратах с принудительной циркуляцией обеспечиваются высокие скорости движения растворов в трубках греющей камеры и, как следствие этого, устойчивый турбулентный режим течения. Поэтому для вычисления коэффициентов теплоотдачи со стороны жидкости используется эмпирическое уравнение [7]:
Nu = 0,023 . Re0,8 . Pr0,4.
Значения физических свойств, входящих в критерии подобия, находят при средней температуре потока, равной
.
2.1.8. Распределение полезной разности температур.
Распределение полезной разности температур по корпусам проводим из условия равенства поверхностей теплопередачи в аппаратах установки.
где DtПj, Qj, Kj полезная разность температур, тепловая нагрузка, коэффициент теплопередачи для j –го корпуса.
Проверка суммарной полезной разности температур установки:
åDtП = DtП1 + DtП2 + DtП3 = 26,36 + 27,09 + 32,41 = 85,86 0C.
2.1.9. Поверхность теплопередачи выпарных аппаратов.
Найденные значения поверхности теплопередачи выпарных аппаратов отличаются незначительно от ориентировочно определённой ранее FОР. Поэтому в последующих приближениях нет необходимости вносить коррективы на изменение конструктивных размеров аппаратов (высота, диаметр и число труб).
Таблица 3
Сравнение распределённых и рассчитанных значений полезных разностей температур.
| Корпуса | 1 | 2 | 3 |
| Распределённые в 1-ом приближении DtП, | 26,36 | 27,09 | 32,41 |
| Рассчитанные DtП, | 13,13 | 19,16 | 53,17 |
Как видно из табл. 3 рассчитанные полезные разности температур (из условия равного перепада давления в корпусах) и распределённые в 1-ом приближении (из условия равенства поверхности теплопередачи в корпусах) существенно различаются. Поэтому необходимо заново перераспределять температуры (давления) между корпусами установки. В основу этого перераспределения температур (давлений) кладут полезные разности температур, найденные по результатам распределения общей полезной разности из условия равенства поверхностей теплопередачи.
Второе приближение.
В связи с тем, что существенное изменение давлений по сравнению с первым приближением происходит только в 1 и 2 корпусах, где суммарные температурные потери незначительны, во втором приближении принимаем значения D/, D// и D/// для каждого корпуса такими же, как и в первом приближении.
Q1 = 1,03 . [10,76 . 3,9 . (156,84 –154,8) + 3,04 . (2762-4,19 . 156,84)] = 6678 кВт;
Q2 = 1,03 . [8,08 . 3,85 . (125,98 –156,84) + 3,21 . (2712-4,19 . 125,98)] = 6231 кВт;
Q3 = 1,03 . [4,87 . 3,58 . (87,43 –125,98) + 3,47 . (2596-4,19 . 87,43)] = 7186 кВт.
Таблица 4
Параметры растворов и паров по корпусам
| № | Параметры | 1 корпус | 2 корпус | 3 корпус |
| 1 | Производительность по выпаренной воде, W, кг/c | 3,04 | 3,21 | 3,47 |
| 2 | Концентрация растворов X, % | 6,2 | 10,6 | 50,0 |
| 3 | Температура пара, греющего 1 корпус tГ, оC | 183,2 | - | - |
| 4 | Полезная разность температур DtП, оC | 23,36 | 27,09 | 32,41 |
| 5 | Температура кипения раствора, tК=tГ-DtП, оC | 156,84 | 125,98 | 87,43 |
| 6 | Температура вторичного пара, tВ=tК-(D/+D//), оC | 154,07 | 120,84 | 54,60 |
| 7 | Давление вторичного пара PВ, Па | 52,97 . 104 | 20,04 . 104 | 1,54 . 104 |
| 8 | Температура греющего пара, tГ= tВ-D///, оC | - | 153,07 | 119,84 |
2.2.2. Расчёт коэффициентов теплопередачи.
Расчёты, выполненные методом, описанным выше, приводят к следующим результатам:
K1 = 2022 Вт/м2 . К;
K2 = 1870 Вт/м2 . К;
K3 = 1673 Вт/м2 . К.
Распределение полезной разности температур.
Проверка суммарной полезной разности температур:
Дата добавления: 2019-11-16; просмотров: 163; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!