Варианты для расчета длины хода плунжера по статической теории
Вариант | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 |
Dт, мм | 60 | 73 | 89 | 102 | 114 | 60 | 73 | 89 | 102 | 114 |
Dпл, мм | 32 | 38 | 43 | 56 | 68 | 38 | 43 | 56 | 68 | 93 |
dш, мм | 16/19 | 19/22 | 22 | 25/19 | 25 | 16 | 19/22 | 22/19 | 25 | 25 |
L, м | 1500 | 1600 | 1400 | 1100 | 900 | 1300 | 1350 | 1000 | 700 | 800 |
S, м | 1,8 | 2,1 | 2,5 | 2,1 | 3 | 2,1 | 2,5 | 3 | 3,5 | 3,5 |
hд, м | 1420 | 1550 | 1370 | 1050 | 880 | 1260 | 1300 | 960 | 670 | 750 |
n, мин-1 | 12 | 9 | 10 | 15 | 12 | 9 | 5 | 9 | 12 | 12 |
ρж, кг/м3 | 810 | 820 | 830 | 840 | 850 | 860 | 870 | 880 | 890 | 900 |
Рс, кН | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
Рб, МПа | 0,5 | 0,6 | 0,7 | 0,8 | 1 | 1,1 | 1,2 | 1,3 | 1,4 | 1,5 |
ν, см2/с | 0,09 | 0,08 | 0,1 | 0,11 | 0,12 | 0,1 | 0,9 | 0,02 | 0,03 | 0,01 |
Продолжение таблицы 4.3
Вариант | 11 | 12 | 13 | 14 | 15 | 16 | 17 | 18 | 19 | 20 |
Dт, мм | 60 | 73 | 89 | 102 | 114 | 60 | 73 | 89 | 102 | 114 |
Dпл, мм | 28 | 32 | 38 | 43 | 56 | 32 | 56 | 32 | 38 | 43 |
dш, мм | 16 | 16 | 19/16 | 22/19 | 22 | 16 | 19 | 16/19 | 19/22 | 22 |
L, м | 1700 | 1600 | 1500 | 1300 | 1100 | 1400 | 1020 | 1550 | 1450 | 1350 |
S, м | 1,8 | 2,1 | 2,5 | 3 | 2,5 | 2,1 | 2,5 | 2,5 | 3 | 3,5 |
hд, м | 1600 | 1550 | 1440 | 1280 | 1060 | 1340 | 1000 | 1500 | 1400 | 1300 |
n, мин-1 | 15 | 15 | 12 | 15 | 9 | 6 | 12 | 9 | 15 | 12 |
ρж, кг/м3 | 850 | 830 | 840 | 850 | 880 | 820 | 840 | 860 | 880 | 900 |
Рс, кН | 1 | 3 | 2 | 5 | 4 | 4 | 5 | 6 | 7 | 6 |
Рб, МПа | 0,4 | 0,5 | 0,6 | 0,7 | 0,8 | 1,7 | 0,9 | 0,8 | 0,7 | 1,1 |
ν, см2/с | 0,02 | 0,03 | 0,04 | 0,05 | 0,06 | 0,07 | 0,08 | 0,1 | 0,11 | 0,12 |
Продолжение таблицы 4.3
Вариант | 21 | 22 | 23 | 24 | 25 | 26 | 27 | 28 | 29 | 30 | ||
Dт, мм | 60 | 73 | 89 | 102
| 114 | 60 | 73 | 89 | 102 | 114 | ||
Dпл, мм | 38 | 43 | 56 | 68 | 93 | 32 | 38 | 43 | 56 | 68 | ||
dш, мм | 19 | 19 | 22 | 22/25 | 25 | 16/19 | 19/22 | 22 | 25/19 | 25 | ||
L, м | 1400 | 1300 | 1050 | 850 | 700 | 1500 | 1600 | 1400 | 1100 | 900 | ||
S, м | 1,8 | 2,1 | 2,5 | 3,5 | 3,5 | 1,8 | 2,1 | 2,5 | 2,1 | 3 | ||
hд, м | 1350 | 1260 | 1000 | 800 | 650 | 1420 | 1550 | 1370 | 1050 | 880 | ||
n, мин-1 | 15 | 12 | 12 | 9 | 12 | 12 | 9 | 10 | 15 | 12 | ||
ρж, кг/м3 | 850 | 860 | 870 | 880 | 890 | 810 | 820 | 830 | 840 | 850 | ||
Рс, кН | 5 | 7 | 3 | 4 | 7 | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | ||
Рб, МПа | 0,8 | 0,9 | 1,1 | 1,2 | 1,3 | 0,5 | 0,6 | 0,7 | 0,8 | 1 | ||
ν, см2/с | 0,1 | 0,11 | 0,13 | 0,12 | 0,13 | 0,09 | 0,08 | 0,1 | 0,11 | 0,12 |
Задача 16
Условие задачи: определить длину хода плунжера по статической и динамической теориям.
Варианты заданий: решение задачи осуществляется в соответствии с индивидуальным вариантом задания, установленным преподавателем. Варианты заданий приведены в таблице 4.4.
Таблица 4.4
Варианты для расчета длины хода плунжера по статической и динамической теориям
Вариант | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | ||
Dт, мм | 60 | 73 | 89 | 102 | 114 | 60 | 73 | 89 | 102 | 114 | ||
Dпл, мм | 28 | 32 | 38 | 43 | 56 | 38 | 43 | 56 | 68 | 93 | ||
dш, мм | 16 | 16 | 19/16 | 22/19 | 22 | 16 | 19/22 | 22/19 | 25 | 25 | ||
L, м | 1700 | 1600 | 1500 | 1300 | 1100 | 1300 | 1350 | 1000 | 700 | 800 | ||
S, м | 1,8 | 2,1 | 2,5 | 3 | 2,5 | 2,1 | 2,5 | 3 | 3,5 | 3,5 | ||
hд, м | 1600 | 1550 | 1440 | 1280 | 1060 | 1260 | 1300 | 960 | 670 | 750 | ||
n, мин-1 | 15 | 15 | 12 | 15 | 9 | 9 | 5 | 9 | 12 | 12 | ||
ρж, кг/м3 | 850 | 830 | 840 | 850 | 880 | 860 | 870 | 880 | 890 | 900 | ||
Рс, кН | 1 | 3 | 2 | 5 | 4 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | ||
Рб, МПа | 0,4 | 0,5 | 0,6 | 0,7 | 0,8 | 1,1 | 1,2 | 1,3 | 1,4 | 1,5 | ||
ν, см2/с | 0,02 | 0,03 | 0,04 | 0,05 | 0,06 | 0,1 | 0,9 | 0,02 | 0,03 | 0,01 | ||
Вариант
| 11 | 12 | 13 | 14 | 15 | 16 | 17 | 18 | 19 | 20 | ||
Dт, мм | 60 | 73 | 89 | 102 | 114 | 60 | 73 | 89 | 102 | 60 | ||
Dпл, мм | 28 | 32 | 38 | 43 | 56 | 32 | 56 | 32 | 38 | 32 | ||
dш, мм | 16 | 16 | 19/16 | 22/19 | 22 | 16 | 19 | 16/19 | 19/22 | 16/19 | ||
L, м | 1700 | 1600 | 1500 | 1300 | 1100 | 1400 | 1020 | 1550 | 1450 | 1500 | ||
S, м | 1,8 | 2,1 | 2,5 | 3 | 2,5 | 2,1 | 2,5 | 2,5 | 3 | 1,8 | ||
hд, м | 1600 | 1550 | 1440 | 1280 | 1060 | 1340 | 1000 | 1500 | 1400 | 1420 | ||
n, мин-1 | 15 | 15 | 12 | 15 | 9 | 6 | 12 | 9 | 15 | 12 | ||
ρж, кг/м3 | 850 | 830 | 840 | 850 | 880 | 820 | 840 | 860 | 880 | 810 | ||
Рс, кН | 1 | 3 | 2 | 5 | 4 | 4 | 5 | 6 | 7 | 1 | ||
Рб, МПа | 0,4 | 0,5 | 0,6 | 0,7 | 0,8 | 1,7 | 0,9 | 0,8 | 0,7 | 0,5 | ||
ν, см2/с | 0,02 | 0,03 | 0,04 | 0,05 | 0,06 | 0,07 | 0,08 | 0,1 | 0,11 | 0,09 |
Продолжение таблицы 4.4
Вариант | 21 | 22 | 23 | 24 | 25 | 26 | 27 | 28 | 29 | 30 | ||
Dт, мм | 73 | 89 | 102 | 114 | 114 | 60 | 73 | 89 | 102 | 114 | ||
Dпл, мм | 38 | 43 | 56 | 68 | 93 | 32 | 38 | 43 | 56 | 68 | ||
dш, мм | 19/22 | 22 | 25/19 | 25 | 25 | 16/19 | 19/22
| 22 | 25/19 | 25 | ||
L, м | 1600 | 1400 | 1100 | 900 | 700 | 1500 | 1600 | 1400 | 1100 | 900 | ||
S, м | 2,1 | 2,5 | 2,1 | 3 | 3,5 | 1,8 | 2,1 | 2,5 | 2,1 | 3 | ||
hд, м | 1550 | 1370 | 1050 | 880 | 650 | 1420 | 1550 | 1370 | 1050 | 880 | ||
n, мин-1 | 9 | 10 | 15 | 12 | 12 | 12 | 9 | 10 | 15 | 12 | ||
ρж, кг/м3 | 820 | 830 | 840 | 850 | 890 | 810 | 820 | 830 | 840 | 850 | ||
Рс, кН | 2 | 3 | 4 | 5 | 7 | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | ||
Рб, МПа | 0,6 | 0,7 | 0,8 | 1 | 1,3 | 0,5 | 0,6 | 0,7 | 0,8 | 1 | ||
ν, см2/с | 0,08 | 0,1 | 0,11 | 0,12 | 0,13 | 0,09 | 0,08 | 0,1 | 0,11 | 0,12 |
Расчет производительности и определение коэффициента подачи ШГНУ
Формула производительности по элементарной теории [27|
где F - площадь поперечного сечения плунжера; n - число двойных ходов в мин; SА - длина хода точки подвеса щтанг; λшт, λтр - удлинение насосных штанг и труб от веса столба жидкости,
где Рж = hд·ρж·F·g - вес столба жидкости над плунжером; L - глубина подвески насоса; E = 2,1·1011 Н/м2 - модуль упругости стали.
Последний член формулы (4.37) учитывает увеличение длины хода плунжера за счет инерционных сил - δи:
Учитывая массу муфт штанг,
Производительность по элементарной теории
А. Н. Адонина [1]
где
- параметр Коши; а - скорость звука в колонне штанг; m - коэффициент, учитывающий влияние инерции столба жидкости.
|
|
Для Dпл < 43 мм, m = 1,0;
Dпл = 55 мм, m = 1,5;
Dпл = 68 - 70 мм, m = 2,0;
Dпл=82 мм, m = 4,0;
Dпл = 93мм, m = 3,0;
Dпл = 120мм, m = 4,0.
Формула производительности А. С. Вирновского
где член SА/cosμ, выражающий перемещение плунжера при отсутствии статических удлинений λш и λтр, получен для вынужденных колебаний «свободной» штанги, т. е. штанги без плунжера, при гармоническом законе движения балансира.
Отсюда следует, что формула (4.40) применима лишь для насосов малого диаметра (D < 43 мм и μ < 0,785).
Формула (2.39) приемлема для всех диаметров плунжера при μ < 0,55. При больших значениях μ, она дает погрешность около 9% [1].
Учет гидродинамического трения по формуле
А. С. Вирновского
При откачке высоковязкой жидкости или при больших скоростях откачки жидкости обычной вязкости большое значение приобретают силы гидродинамического трения. Они возникают при движении штанг в жидкости, жидкости в трубах, а также в клапанах насоса. Для этих условий соответствующую формулу получил А. С. Вирновский:
где
; h - константа трения, с-1 ( h = 0,2 - 1,0 с-1);
- гиперболический синус. При (β = 0 из формулы (4.41) получается формула (4.40).
Учет потерь на сопротивление жидкости в
Дата добавления: 2019-09-13; просмотров: 697; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!