Варианты заданий по расчету глубины спуска НКТ при фонтанной эксплуатации скважин
Вариант | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 |
L спуска, м | 2900 | 2850 | 2800 | 2750 | 2700 | 2650 | 2600 | 2550 | 2500 | 2450 |
L скв, м | 3000 | 2950 | 2900 | 2850 | 2800 | 2750 | 2700 | 2650 | 2600 | 2550 |
ρж, кг/м3 | 850 | 855 | 860 | 865 | 870 | 875 | 880 | 885 | 890 | 895 |
Рбуф, МПа | 0,5 | 0,5 | 0,5 | 0,5 | 0,5 | 0,8 | 0,8 | 0,8 | 0,8 | 0,8 |
Вариант | 11 | 12 | 13 | 14 | 15 | 16 | 17 | 18 | 19 | 20 |
L спуска, м | 2400 | 2350 | 2300 | 2250 | 2200 | 2150 | 2250 | 2200 | 2300 | 2250 |
L скв, м | 2500 | 2450 | 2400 | 2350 | 2300 | 2250 | 2350 | 2300 | 2400 | 2350 |
ρж, кг/м3 | 900 | 905 | 910 | 915 | 920 | 925 | 930 | 935 | 915 | 920 |
Рбуф, МПа | 0,8 | 0,8 | 0,5 | 0,5 | 0,5 | 0,6 | 0,6 | 0,6 | 0,6 | 0,6 |
Вариант | 21 | 22 | 23 | 24 | 25 | 26 | 27 | 28 | 29 | 30 |
L спуска, м | 2300 | 2250 | 2350 | 2300 | 2400 | 2350 | 2450 | 2400 | 2500 | 2450 |
L скв, м | 2450 | 2400 | 2500 | 2450 | 2550 | 2500 | 2600 | 2550 | 2650 | 2600 |
ρж, кг/м3 | 925 | 930 | 910 | 915 | 920 | 925 | 905 | 910 | 915 | 920 |
Рбуф, МПа | 0,6 | 0,6 | 0,8 | 0,8 | 0,8 | 0,8 | 0,8 | 0,8 | 0,8 | 0,8 |
Таблица 2.2
Варианты расчета глубины спуска ступенчатой НКТ при фонтанной эксплуатации скважин
Вариант | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | ||
L спуска, м | 2900 | 2850 | 2800 | 2750 | 2700 | 2650 | 2600 | 2550 | 2500 | 2450 | ||
L скв, м | 3000 | 2950 | 2900 | 2850 | 2800 | 2750 | 2700 | 2650 | 2600 | 2550 | ||
ρж, кг/м3 | 850 | 855 | 860 | 865 | 870 | 875 | 880 | 885 | 890 | 895 | ||
Вариант | 11 | 12 | 13 | 14 | 15 | 16 | 17 | 18 | 19 | 20 | ||
L спуска, м | 2400 | 2350 | 2300 | 2250 | 2200 | 2150 | 2250 | 2200 | 2300 | 2250 | ||
L скв, м | 2500 | 2450 | 2400 | 2350 | 2300 | 2250 | 2350 | 2300 | 2400 | 2350 | ||
ρж, кг/м3
| 900 | 905 | 910 | 915 | 920 | 925 | 930 | 935 | 915 | 920 | ||
Вариант | 21 | 22 | 23 | 24 | 25 | 26 | 27 | 28 | 29 | 30 | ||
L спуска, м | 2300 | 2250 | 2350 | 2300 | 2400 | 2350 | 2450 | 2400 | 2500 | 2450 | ||
L скв, м | 2450 | 2400 | 2500 | 2450 | 2550 | 2500 | 2600 | 2550 | 2650 | 2600 | ||
ρж, кг/м3 | 925 | 930 | 910 | 915 | 920 | 925 | 905 | 910 | 915 | 920 |
Определение диаметра штуцера фонтанной арматуры
Диаметр отверстия устьевого штуцера для фонтанных скважин с большим газовым фактором, определяется по эмпирической формуле Г. Н. Газиева:
(2.7)
где φ - опытный коэффициент, зависящий от величины газового фактора (принимается φ = 1,0 - 1,2); Qг - дебит газа, м3/сут; ρг - плотность газа, кг/м3; Ру - давление на устье скважины перед штуцером, кгс/см2 (МПа); Рш - давление за штуцером, кгс/см2 (МПа).
Диаметр штуцера можно определить по формуле расхода жидкости через насадку [27], если газовый фактор невелик или отсутствует:
Откуда
(2.8)
где Q - расход жидкости, м3/с; μ = 0,7-0,9 - коэффициент расхода, зависящий от плотности жидкости; f - площадь насадки, м2; g - ускорение свободного падения; Н – потери напора в штуцере, м вод. ст.
Задача 9
Условие задачи:определить диаметр штуцера для фонтанирующей скважины с газовым фактором Гф и дебитом Qж, если известны плотность газа ρг, давление на устье Ру и давление в выкидной линии Рш.
|
|
Варианты задачи: решение задачи осуществляется в соответствии с индивидуальным вариантом задания, установленным преподавателем. Варианты заданий приведены в таблице 2.3.
Таблица 2.3
Варианты заданий по расчету диаметра штуцера для фонтанирующей скважины
Вариант | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | ||
Qж, т/сут | 100 | 98 | 96 | 94 | 92 | 90 | 88 | 86 | 84 | 82 | ||
Гф, м3/т | 90 | 87 | 84 | 81 | 78 | 75 | 72 | 69 | 66 | 63 | ||
ρг, кг/м3 | 1,160 | 1,165 | 1,170 | 1,175 | 1,180 | 1,185 | 1,190 | 1,195 | 1,200 | 1,205 | ||
Ру , МПа | 10,0 | 9,8 | 9,6 | 9,4 | 9,2 | 9,0 | 8,8 | 8,6 | 8,4 | 8,2 | ||
Рш , МПа | 2,0 | 2,1 | 2,2 | 2,0 | 2,1 | 2,2 | 1,8 | 1,9 | 2,0 | 2,1 | ||
Вариант | 11 | 12 | 13 | 14 | 15 | 16 | 17 | 18 | 19 | 20 | ||
Qж, т/сут | 80 | 78 | 76 | 74 | 91 | 89 | 87 | 85 | 83 | 81 | ||
Гф, м3/т | 60 | 81 | 78 | 75 | 72 | 69 | 66 | 85 | 82 | 79 | ||
ρг, кг/м3 | 1,21 | 1,215 | 1,22 | 1,225 | 1,23 | 1,235 | 1,24 | 1,245 | 1,25 | 1,255 | ||
Ру , МПа | 8 | 7,8 | 7,6 | 7,4 | 8 | 7,8 | 7,6 | 7,4 | 7,2 | 7,8 | ||
Рш , МПа | 2 | 2,1 | 2,2 | 1,8 | 1,9 | 2 | 2 | 2,1 | 2,2 | 2 | ||
Вариант | 21 | 22 | 23 | 24 | 25 | 26 | 27 | 28 | 29 | 30 | ||
Qж, т/сут | 79 | 77 | 94 | 102 | 104 | 106 | 108 | 110 | 112 | 114 | ||
Гф, м3/т | 76 | 73 | 70 | 67 | 64 | 85 | 82 | 79 | 76 | 73 | ||
ρг, кг/м3
| 1,212 | 1,217 | 1,222 | 1,227 | 1,232 | 1,237 | 1,242 | 1,247 | 1,252 | 1,209 | ||
Ру , МПа | 7,6 | 7,4 | 7,2 | 7 | 7,6 | 7,4 | 7,2 | 7 | 6,8 | 7,4 | ||
Рш , МПа | 2,1 | 2,2 | 1,8 | 1,9 | 2 | 2,1 | 2 | 2,1 | 2,2 | 2 |
Задача 10
Условие задачи:найти диаметр штуцера для скважины с дебитом жидкости Qж, если давление на устье Ру и давление в выкидной линии Рш. Принять величину газового фактора Гф незначительным или равным нулю.
Варианты задачи: решение задачи осуществляется в соответствии с индивидуальным вариантом задания, установленным преподавателем. Варианты заданий приведены в таблице 2.3.
Расчет технологических режимов эксплуатация фонтанных скважин
Для расчета промысловых газожидкостных подъемников используют аналитический метод академика А. П. Крылова, и графоаналитический метод, в основу которого положены кривые изменения давления вдоль колонны НКТ Р = f (H). Название методов несколько условно, так как раньше для решения многих задач с применением формул А. П. Крылова пользовались графиками, а в настоящее время для промысловых расчетов широко используются ЭВМ, и кривые P = f (H), рассчитываемые по той или иной методике, вводятся в машину аналитически и в виде табличных данных, так же как и характеристики пласта и скважин. И машина дает уже готовые рекомендации по выбору оборудования и режима работы скважин.
|
|
Рассчитать газожидкостной подъемник, это значит выбрать его диаметр, длину и оптимальный режим работы, соответствующий условиям в скважине.
При выборе оборудования и режима работы скважин при газлифтной и фонтанной эксплуатации исходят из разных принципов. При расчете газлифтного подъемника основным условием является минимум удельного расхода газа или энергии, затрачиваемой на его компремирование. Расчеты фонтанного подъемника базируются на минимуме среднего градиента давления вдоль колонны НКТ, т. е. перепад давления на длине НКТ должен быть минимальным, что равносильно минимуму забойного давления при заданном устьевом, а следовательно максимальному отбору из скважины.
Дата добавления: 2019-09-13; просмотров: 794; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!