ПРОЕКТИРОВАНИЕ МАШИН ПОСТОЯННОГО ТОКА

Вопрос 5.1. Как определить номинальный ток двигателя постоянного тока предварительно?

Ответ: I _1ном = Р_ном·10³ / ( η · U _ном ), А, где Р_ном – номинальная мощность двигателя, кВт; η – КПД, предварительное значение (задается или выбирается по рекомендации), о.е.; U _ном – номинальное напряжение двигателя, В.

 

Вопрос 5.2. От каких параметров и как зависит номинальный ток двигателя постоянного тока предварительно?

Ответ:

· прямопропорциональная зависимость от номинальной мощности двигателя;

· обратнопропорциональная зависимость от КПД и номинального напряжения двигателя.

 

Вопрос 5.3. Как определить КПД двигателя постоянного тока

предварительно, если он не задан?

Ответ: по зависимости η = f ( P ₂ ).

 

Вопрос 5.4. Назовите средние значения КПД двигателей серии 2П.

Ответ: η = (72 ÷ 94) %

 

Вопрос 5.5. Как определить номинальный ток якоря двигателя постоянного тока параллельного возбуждения предварительно?

Ответ: I _ном = (1 - k_B )· I _1ном , где k_B = f (Р_ном).

 

Вопрос 5.6. Как определить электромагнитную мощность двигателя постоянного тока?

Ответ: Р´ = k _Д ·Р_ном / η, где k _Д = f ( P _ном ) < 1; P _ном - номинальная мощность двигателя; η - предварительное значение КПД двигателя (задается или выбирается по рекомендации).

 

Вопрос 5.7. Как определить электромагнитную мощность генератора постоянного тока?

Ответ: Р´ = k _Г ·Р_ном , где k _Г = f ( P _ном ) > 1; P _ном - номинальная мощность генератора.

 

Вопрос 5.8. Как определить электромагнитную мощность машины постоянного тока общепромышленного назначения?

Ответ: Р´ = Р_ном·(100 + η ) / (2 η ), где P _ном - номинальная мощность машины постоянного тока; η - предварительное значение КПД машины постоянного тока (задается или выбирается по рекомендации).

 

Вопрос 5.9. Как сказывается увеличение коэффициента полюсного перекрытия машины постоянного тока на использовании машины?

Ответ: использование машины увеличивается (увеличивается коэффициент использования объема активной части).

 

Вопрос 5.10. Как сказывается увеличение коэффициента полюсного перекрытия машины постоянного тока на ширине полюсного окна?

Ответ: ширина окна уменьшается.

 

Вопрос 5.11. Как сказывается увеличение коэффициента полюсного перекрытия машины постоянного тока на потоке рассеяния главных полюсов?

Ответ: поток рассеяния увеличивается.

 

Вопрос 5.12. Как сказывается увеличение коэффициента полюсного перекрытия машины постоянного тока на проникновение поля главных полюсов в зону коммутации?

Ответ: проникновение поля главных полюсов увеличивается.

 

Вопрос 5.13. Как сказывается увеличение коэффициента полюсного перекрытия машины постоянного тока на коммутационную надежность машины?

Ответ: коммутационную надежность уменьшается.

 

Вопрос 5.14. Как выбирается коэффициента полюсного перекрытия машины постоянного тока?

Ответ: α_δ = f ( D ), т.е. по диаметру якоря.

 

Вопрос 5.15. От каких параметров и как зависит расчетная длина якоря машины постоянного тока?

Ответ:

· прямопропорциональная зависимость от электромагнитной мощности машины;

· обратнопропорциональная зависимость от коэффициента полюсного перекрытия, от электромагнитных нагрузок А и В_δ , от номинальной частоты вращения якоря;

· обратнопропорциональная квадратичная зависимость от диаметра якоря.

 

Вопрос 5.16. Как сказывается на коэффициенте полюсного перекрытия машины постоянного тока наличие добавочных полюсов?

Ответ: при наличии добавочных полюсов коэффициент полюсного перекрытия уменьшается.

 

Вопрос 5.17. Как определяются электромагнитные нагрузки машины постоянного тока предварительно?

Ответ: А, В_δ = f ( D ), т.е. по зависимостям от диаметра якоря.

 

Вопрос 5.18. Каким образом проверяется правильность выбора главных размеров машины постоянного тока?

Ответ: рассчитывается λ = ℓ_δ / D и сравнивается с рекомендуемым интервалом, полученным по λ = f ( D ).

 

Вопрос 5.19. Как сказывается увеличение длины якоря машины постоянного тока на КПД?

Ответ: КПД возрастает.

 

Вопрос 5.20. Как сказывается увеличение длины якоря машины постоянного тока на моменте инерции якоря?

Ответ: момент инерции якоря снижается.

 

Вопрос 5.21. Как сказывается увеличение длины якоря машины постоянного тока на условиях охлаждения и коммутации?

Ответ: условия охлаждения и коммутации ухудшаются.

 

Вопрос 5.22. Как определяется расчетная длина полюсной дуги главного полюса машины постоянного тока?

Ответ: b_p = α_δ·τ, т.е. умножением коэффициента полюсного перекрытия на полюсное деление.

 

Вопрос 5.23. Как определяется действительная длина полюсной дуги главного полюса машины постоянного тока при эксцентричном воздушном зазоре?

Ответ: b _р = b_δ , т.е. равна расчетной длине полюсной дуги.

 

Вопрос 5.24. Как определяется действительная длина полюсной дуги главного полюса машины постоянного тока при концентрическом (равномерном) воздушном зазоре?

Ответ:  b _р = b_δ + 2δ, т.е. равна расчетной длине полюсной дуги, увеличенной на двойную величину воздушного зазора.

 

Вопрос 5.25. Когда в машинах постоянного тока может быть применена простая волновая обмотка?

Ответ: если номинальный ток якоря до 600 А.

 

Вопрос 5.26. Когда в машинах постоянного тока может быть применена простая петлевая обмотка?

Ответ: если номинальный ток якоря 500 ÷ 1400 А.

 

Вопрос 5.27. Как определить предварительно общее число эффективных проводников обмотки якоря машины постоянного тока?

Ответ: N = π· D · A / I_a , т.е. предварительное значение линейной нагрузки умножить на длину окружности с диаметром якоря и разделить на величину тока параллельной ветви. N должно быть целым числом.

 

Вопрос 5.28. От каких параметров и как зависит общее число эффективных проводников обмотки якоря машины постоянного тока?

Ответ:

· прямопропорциональная зависимость от диаметра якоря, линейной нагрузки якоря;

· обратнопропорциональная зависимость от величины тока параллельной ветви обмотки якоря.

 

Вопрос 5.29. Как определить число пазов сердечника якоря машины постоянного тока?

Ответ: Z = π· D / t_{Z 1} = Z_min ÷ Z_max , где t_{Z 1} = f ( h ), т.е. длина окружности с диаметром якоря делится на интервал значений зубцового деления сердечника якоря, рекомендуемого для высоты оси вращения проектируемой машины постоянного тока. Из полученного интервала рекомендуемых значений числа пазов сердечника якоря выбирается такое целое число, которое обеспечивает условия симметрии обмотки якоря.

 

Вопрос 5.30. От каких параметров и как зависит число пазов сердечника якоря машины постоянного тока?

Ответ:

· прямопропорциональная зависимость от диаметра якоря;

· обратнопропорциональная зависимость от величины рекомендуемого зубцового деления сердечника якоря.

 

Вопрос 5.31. Как определить число эффективных проводников обмотки якоря в пазу сердечника якоря машины постоянного тока?

Ответ: N _п = N / Z, т.е. делением общего числа эффективных проводников обмотки якоря на число пазов сердечника якоря. N _п  это должно быть целым четным числом.

 

Вопрос 5.32. От чего зависит форма паза сердечника якоря машины постоянного тока?

Ответ:

· от диаметра якоря (от высоты оси вращения);

· от типа и конструкции обмотки якоря.

 

Вопрос 5.33. При каких значениях высоты оси вращения машин постоянного тока сердечники якорей имеют овальные полузакрытые пазы?

Ответ: при h = 80 – 200 мм.

 

Вопрос 5.34. При каких значениях высоты оси вращения машин постоянного тока сердечники якорей имеют открытые прямоугольные пазы?

Ответ:

· h = 225 – 315 мм, 600 В;

· h = 355 – 500 мм, до 1000 В.

 

Вопрос 5.35. Какие пазы имеет сердечник якоря машины постоянного тока, если обмотка якоря двухслойная всыпная из круглого эмалированного провода?

Ответ: овальные полузакрытые пазы.

 

Вопрос 5.36. Какую обмотку имеет сердечник якоря машины постоянного тока, если пазы полуоткрытые овальной формы?

Ответ: двухслойную всыпную обмотку из круглого эмалированного провода, напряжение до 600 В.

 

Вопрос 5.37. Какую обмотку имеет сердечник якоря машины постоянного тока, если пазы открытые прямоугольной формы?

Ответ: двухслойную обмотку из прямоугольного провода.

 

Вопрос 5.38. Когда число витков в секции обмотки якоря машины постоянного тока может быть дробным?

Ответ: при всыпной обмотке.

 

Вопрос 5.39. Какой величиной ограничивается напряжение между соседними коллекторными пластинами для машин постоянного тока мощностью до 1 кВт?

Ответ: U _к.ср ≤ 25 ÷ 30 В.

 

Вопрос 5.40. Какой величиной ограничивается напряжение между соседними коллекторными пластинами для серийных машин постоянного тока без компенсационной обмотки?

Ответ: до 16 В.

 

Вопрос 5.41. Какой величиной ограничивается напряжение между соседними коллекторными пластинами для серийных машин постоянного тока с компенсационной обмоткой?

Ответ: U _к.ср ≤ 20 В.

 

Вопрос 5.42. Как определяется уточненная линейная нагрузка машины постоянного тока?

Ответ: А´ = N · I_a / (π D ), т.е. умножением уточненного общего числа эффективных проводников обмотки якоря на ток её параллельной ветви и делением на длину окружности с диаметром якоря.

 

Вопрос 5.43. Как корректируется расчетная длина сердечника якоря машины постоянного тока, если уточненная линейная нагрузка больше предварительной?

Ответ: ℓ_δ´ = ℓ_δ·( A / A ´), т.е. уменьшается, умножая на дробь меньше единицы уточняемую расчетную длину сердечника якоря.

 

Вопрос 5.44. Как корректируется расчетная длина сердечника якоря машины постоянного тока, если уточненная линейная нагрузка меньше предварительной?

Ответ: ℓ_δ´ = ℓ_δ·( A / A ´), т.е. увеличивается, умножая на дробь больше единицы уточняемую расчетную длину сердечника якоря.

 

Вопрос 5.45. От каких параметров зависит результат выбора числа коллекторных пластин машины постоянного тока?

Ответ: U _к.ср , W_c , т.е. от среднего значения напряжения между соседними коллекторными пластинами (не должно превышать предельного) и от числа витков в секции (может быть дробным только при всыпной обмотке).

 

Вопрос 5.46. От чего зависит минимально допустимое коллекторное деление в машинах постоянного тока?

Ответ: от наружного диаметра коллектора.

 

Вопрос 5.47. Назовите диапазон минимально допустимого коллекторного деления в машинах постоянного тока?

Ответ: 3,0 ÷ 3,8 мм.

 

Вопрос 5.48. От каких параметров зависит наружный диаметр коллектора машин постоянного тока?

Ответ:

· от диаметра якоря;

· типа пазов сердечника якоря.

 

Вопрос 5.49. Как рассчитать предварительную плотность тока в обмотке якоря машины постоянного тока?

Ответ: J_a = ( A · J_a ) / A ´, т.е. разделив рекомендуемое значение произведения линейной нагрузки и плотности тока обмотки якоря на уточненную линейную нагрузку.

 

Вопрос 5.50. От каких параметров зависит предварительная плотность тока обмотки якоря машины постоянного тока?

Ответ:

· от рекомендуемого произведения линейной нагрузки на плотность тока якоря; а так как ( A J_a ) = f ( D , класс нагревостойкости), то фактически от диаметра якоря и класса нагревостойкости изоляции обмотки якоря;

· от уточненного значения линейной нагрузки.

 

Вопрос 5.51. Как определить предварительное сечение эффективного проводника обмотки якоря машины постоянного тока?

Ответ: q_a = I_a / J_a, т.е. делением тока параллельной ветви обмотки якоря на предварительное значение его плотности тока.

 

Вопрос 5.52. Как определяется площадь поперечного сечения всыпной обмотки якоря, уложенной в один паз?

Ответ: S_o = N _п n _эл · d _из ² / k _з, т.е. число элементарных проводников в одном пазу (как произведение числа эффективных проводников в пазу на число элементарных в одном эффективном проводнике) умножается на диаметр изолированного элементарного проводника во второй степени и делится на рекомендуемое значение коэффициента заполнения паза всыпной обмотки (0,68 ÷ 0,72).

 

Вопрос 5.53. Назовите предельное значение диаметра изолированного элементарного проводника обмотки якоря машины постоянного тока.

Ответ: d_из ≤ 1,8 мм.

 

Вопрос 5.54. Назовите диапазон коэффициента заполнения паза всыпной обмотки якоря машины постоянного тока.

Ответ: k _з = 0,68 ÷ 0,72.

 

Вопрос 5.55. Как определяется площадь поперечного сечения паза, заполненного всыпной обмоткой якоря машины постоянного тока?

Ответ: S _по = S _п – S _из – S _к, т.е. из площади паза в штампе с учетом расшихтовки вычитаются площади, занимаемые изоляцией и клином.

 

Вопрос 5.56. Как определяется предварительная высота паза якоря машины постоянного тока?

Ответ: h _п = f ( D ), т.е. по рекомендуемой зависимости высоты паза сердечника якоря от диаметра якоря.

 

Вопрос 5.57. Назовите диапазон изменения высоты паза сердечника якоря машины постоянного тока при диаметре якоря D = 0,1÷1,0 м.

Ответ: от 20 до 50 мм.

 

Вопрос 5.58. Назовите диапазон изменения высоты шлица паза сердечника якоря машин постоянного тока со всыпной обмоткой.

Ответ: от 0,5 до 0,8 мм.

 

Вопрос 5.59. Как обосновывается ширина шлица паза сердечника якоря машины постоянного тока со всыпной обмоткой?

Ответ: b _ш > d _из + 2 b _из, т.е. ширина шлица должна быть больше, чем сумма диаметра элементарного изолированного проводника обмотки якоря и двойной толщины пазовой изоляции обмотки якоря.

 

Вопрос 5.60. Назовите толщину пазовой (корпусной) изоляции всыпной обмотки якоря машин постоянного тока серии 2П (класс нагревостойкости В).

Ответ: b _из = 0,35 мм.

 

Вопрос 5.61. Назовите толщину пазовой (корпусной) изоляции всыпной обмотки якоря машин постоянного тока серии 2П (класс нагревостойкости F).

Ответ: b _из = 2 × 0,25 мм.

 

Вопрос 5.62. Назовите толщину пазовой (корпусной) изоляции всыпной обмотки якоря машин постоянного тока серии 4П.

Ответ: b _из = 0,30 мм.

 

Вопрос 5.63. Как определяется ширина зубца якоря машин постоянного тока со всыпной обмоткой?

Ответ: b_Z = Bδ × t_{Z 1} / ( B_Z × k_c ) , т. е. делением произведения индукции в воздушном зазоре и зубцового деления сердечника якоря на произведение рекомендуемой индукции в зубце якоря и коэффициента заполнения сталью сердечника якоря.

 

Вопрос 5.64. От каких параметров зависит предельно допустимое значение индукции в зубце якоря машин постоянного тока?

Ответ:

· от частоты перемагничивания магнитопровода якоря;

· от степени защиты машин постоянного тока;

· от способа охлаждения машин постоянного тока.

 

Вопрос 5.65. Как зависит предельно допустимое значение индукции в зубце сердечника якоря машин постоянного тока от частоты перемагничивания?

Ответ: чем больше частота перемагничивания сердечника якоря, тем меньше предельно допустимое значение индукции в зубце.

 

Вопрос 5.66. Как зависит предельно допустимое значение индукции в зубце сердечника якоря машин постоянного тока от исполнения по степени защиты?

Ответ: т.к. увеличение степени защиты машин постоянного тока ухудшает охлаждение, то предельно допустимое значение индукции в зубце уменьшается.

 

Вопрос 5.67. Как зависит предельно допустимое значение индукции в зубце сердечника якоря машин постоянного тока от способа охлаждения?

Ответ: чем лучше охлаждение, тем выше предельно допустимое значение индукции в зубце.

 

Вопрос 5.68. Как определить частоту перемагничивания сердечника якоря машины постоянного тока?

Ответ: f = p × n / 60, Гц, т.е. умножением числа пар главных полюсов на номинальную частоту вращения якоря в об/мин и делением на 60, чтобы получить частоту перемагничивания в Гц.

 

Вопрос 5.69. От каких параметров зависит предельно допустимое значение индукции в ярме якоря машин постоянного тока?

Ответ:

· от частоты перемагничивания магнитопровода якоря;

· от исполнения машин постоянного тока по степени защиты;

· от способа охлаждения машины.

 

Вопрос 5.70. Какое соотношение между предельно допустимыми значениями индукции в зубце и в ярме сердечника якоря машин постоянного тока?

Ответ: значение индукции в зубце больше (масса зубцов меньше).

 

Вопрос 5.71. Что необходимо сделать с проводниками обмотки якоря, если коэффициент заполнения паза недопустимо мал?

Ответ: увеличить диаметр провода (взять диаметр элементарного изолированного провода ближайший больший из стандартных), что приведет к увеличению коэффициента заполнения паза и к снижению плотности тока в обмотке якоря.

 

Вопрос 5.72. Что необходимо сделать с проводниками обмотки якоря, если коэффициент заполнения паза недопустимо велик?

Ответ: уменьшить диаметр провода (взять диаметр элементарного изолированного провода ближайший меньший из стандартных), что приведет к уменьшению коэффициента заполнения паза и к увеличению плотности тока в обмотке якоря.

 

Вопрос 5.73. Как выбирается предварительная высота прямоугольного открытого паза сердечника якоря?

Ответ:  h _п = f ( D ), т.е. по диаметру якоря, используя рекомендации.

 

Вопрос 5.74. Как определяется ширина зубца якоря машин постоянного тока в минимальном сечении при прямоугольных открытых пазах?

Ответ: b_Zmin = B_δ · t_{Z 1} / ( B_Zmax · k _с ), т.е. делением произведения индукции в воздушном зазоре и зубцового деления сердечника якоря на произведение индукции в минимальном сечении зубца и коэффициента заполнения сталью сердечника якоря.

 

Вопрос 5.75. Какая высота клина для крепления обмотки якоря машин постоянного тока при прямоугольных открытых пазах?

Ответ: h _кл равна примерно 4 мм.

 

Вопрос 5.76. Какая высота шлица паза сердечника якоря машин постоянного тока при прямоугольных открытых пазах?

Ответ: h _ш = 1 мм.

 

Вопрос 5.77. Как определяется максимальная ширина проводника с изоляцией обмотки якоря машин постоянного тока при прямоугольных открытых пазах сердечника?

Ответ: b _пр  = ( b _п – b _из ) / u _п , т.е. делением разности ширины паза и суммарной ширины (толщины) корпусной (пазовой) изоляции на число элементарных пазов в эффективном.

 

Вопрос 5.78. Как определяется максимальная высота проводника с изоляцией обмотки якоря машин постоянного тока при прямоугольных открытых пазах?

Ответ: a _пр = ( h _п – h _из - h _кл ) / (2 w_c ), т.е. делением разности высоты паза, суммарной высоты корпусной и междуслойной изоляции в пазу, высоты (толщины) пазового клина на двойную величину числа витков в секции обмотки якоря.

 

Вопрос 5.79. Какое предельное значение высоты проводника с изоляцией обмотки якоря машин постоянного тока при прямоугольных открытых пазах в зависимости от частоты перемагничивания?

Ответ:

· f ≤ 25 Гц : a _пр   ≤ 10 мм;

· f ≈ 50 Гц : a _пр   ≤ 7 мм;

· f ≥ 100 Гц : a _пр  ≤ 4 мм.

 

Вопрос 5.80. Как зависит коэффициент заполнения сердечника якоря машин постоянного тока электротехнической сталью от толщины её листов?

Ответ: чем толще листы, тем больше коэффициент заполнения.

 

Вопрос 5.81. Как зависит коэффициент заполнения сердечника якоря машин постоянного тока электротехнической сталью от вида изоляционного покрытия листов?

Ответ: при лакировании листов коэффициент заполнения меньше, а при оксидировании – больше.

 

Вопрос 5.82. Как определяется высота спинки (ярма) сердечника якоря машин постоянного тока?

Ответ: h_j = ( D – D_o ) / 2 - h _п, т.е. вычитанием из полуразности наружного и внутреннего диаметров сердечников якоря высоты паза якоря.

 

Вопрос 5.83. Как определяется длина сердечника главного полюса машин постоянного тока, если нет радиальных каналов?

Ответ: l _Г   = l_δ, , т.е. равна расчетной длине сердечника якоря.

 

Вопрос 5.84. Как определяется ширина сердечника главного полюса машин постоянного тока?

Ответ:  b _Г = σ_Г·Ф_δном  / ( k _с · l _Г · B _Г ), т.е. делением полного потока главного полюса на произведение коэффициента заполнения электротехнической сталью сердечника главного полюса, его длины и индукции в нем.

 

Вопрос 5.85. Какой материал применяется для изготовления главного полюса машин постоянного тока?

Ответ: листовая электротехническая сталь: 3411, 3412, 3413.

 

Вопрос 5.86. Рекомендуемая индукция в сердечнике главного полюса машин постоянного тока при IP22.

Ответ: B _Г = 1,6 ÷ 1,7 Тл.

 

Вопрос 5.87. Рекомендуемая индукция в сердечнике главного полюса машин постоянного тока при IP44.

Ответ: B _Г = 1,35 ÷ 1,45 Тл.

 

Вопрос 5.88. Как обосновывается толщина выступа наконечника главного полюса машин постоянного тока?

Ответ: индукция в этом сечении должна быть не более 0,85 индукции в сердечнике главного полюса.

Вопрос 5.89. Как определяется сечение станины машины постоянного тока?

Ответ: S_c = σ_Г·Ф_δном  / (2· B _с ), т.е. полный поток сердечника главного полюса делится на двойную индукцию в станине.

 

Вопрос 5.90. Предельное значение индукции в станине машины постоянного тока из массивной стали?

Ответ: B _с ≤ 1,3 Тл.

Вопрос 5.91. Как определяется длина станины машины постоянного тока из массивной стали?

Ответ: l_c = l _Г + 0,4 D, т.е. длина станины из массивной стали больше длины главного полюса на 0,4 диаметра якоря.

 

Вопрос 5.92. Как определяется толщина станины машины постоянного тока?

Ответ: h_c = S_c / l_c, т.е. разделить сечение станины на её длину.

 

Вопрос 5.93. Как определяется внешний диаметр станины машины постоянного тока?

Ответ: D _вн = 2h – (8 ÷ 10) мм, т.е. вычесть из двойной величины высоты оси вращения машины постоянного тока (8 ÷ 10) мм.

 

Вопрос 5.94. Как определяется внутренний диаметр станины машины постоянного тока?

Ответ: d_c = D _вн - 2 h_c, т.е. вычесть из внешнего диаметра станины двойную толщину станины.

 

Вопрос 5.95. Как определяется высота главного полюса машины постоянного тока?

Ответ: h _Г = ( d_c – D - 2δ) / 2, т.е. это половина разности внутреннего диаметра станины, диаметра якоря и двойной величины воздушного зазора.

 

Вопрос 5.96. Величина воздушного зазора под главными полюсами машины постоянного тока.

Ответ: δ = 0,5 ÷ 4,0 мм.

 

Вопрос 5.97. Высота главного полюса машины постоянного тока со станиной из массивной стали.

Ответ: h _Г = 0,025 ÷ 0,160 м.

 

Вопрос 5.98. Каким может быть воздушный зазор под главными полюсами машины постоянного тока?

Ответ:

· одинаковый по величине на всем протяжении полюсной дуги главного полюса;

· эксцентричным (центры радиусов наружной поверхности якоря и внутренней поверхности главного полюса смещены);

· увеличенный под краями главных полюсов.

 

Вопрос 5.99. Назовитеосновное соображение, которым необходимо руководствоваться при выборе воздушного зазора под главными полюсами машины постоянного тока.

Ответ: воздушный зазор должен быть как можно меньшим и таким, чтобы индукция в воздушном зазоре на протяжении всей полюсной дуги не изменяла своего направления под действием реакции якоря.

 

Вопрос 5.100. Назовите составляющие суммарной МДС на главный полюс машины постоянного тока.

Ответ:

· в воздушном зазоре под главным полюсом;

· в зубцах сердечника якоря;

· в ярме сердечника якоря;

· в главном полюсе;

· в зубцах главного полюса при наличии компенсационной обмотки;

· в воздушном зазоре между станиной и главным полюсом;

· в станине.

 

Вопрос 5.101. Назовите составляющие МДС переходного слоя магнитной цепи машины постоянного тока.

Ответ:

· в воздушном зазоре под главным полюсом;

· в зубцах сердечника якоря;

· в ярме сердечника якоря.

 

Вопрос 5.102. Зачем рассчитывается характеристика намагничивания машины постоянного тока?

Ответ: для определения суммарной МДС на полюс, необходимой для расчета обмотки возбуждения.

 

Вопрос 5.103. Зачем рассчитывается переходная характеристика магнитной цепи машины постоянного тока?

Ответ: для определения размагничивающего действия реакции якоря и уточнения величины индукции в воздушном зазоре под главным полюсом.

 

Вопрос 5.104. Где размещается компенсационная обмотка машины постоянного тока с явновыраженными главными полюсами?

Ответ: в пазах полюсных наконечников главных полюсов.

 

Вопрос 5.105.  Где размещается компенсационная обмотка машины постоянного тока с неявновыраженными главными полюсами?

Ответ: в пазах магнитопровода статора.

 

Вопрос 5.106. Как подключается компенсационная обмотка в электрической схеме двигателя постоянного тока?

Ответ: последовательно с обмоткой якоря.

 

Вопрос 5.107. Какой должна быть МДС компенсационной обмотки машины постоянного тока в зоне полюсной дуги главного полюса?

Ответ: , т.е. в диапазоне (0,85 ÷ 1,15) произведения линейной нагрузки якоря на половину действительной дуги полюсного наконечника главного полюса машины постоянного тока.

 

Вопрос 5.108. Требования к зубцовому шагу (пазовому делению) компенсационной обмотки машины постоянного тока с явновыраженными главными полюсами для избежания вибрации магнитного происхождения.

Ответ: t_k ≠ t_{Z 1} , т.е. не должен быть равным зубцовому (пазовому) делению сердечника якоря.

 

Вопрос 5.109. Число пазов компенсационной обмотки на полюсном наконечнике явновыраженного главного полюса машины постоянного тока?

Ответ: Z _к = 6 ÷ 12, четное число в диапазоне от 6 до 12.

 

Вопрос 5.110. Каким должно быть число пазов компенсационной обмотки на полюсном наконечнике явновыраженного главного полюса машины постоянного тока?

Ответ: должно быть четным.

 

Вопрос 5.111. Величина плотности тока в компенсационной обмотке машины постоянного тока с явновыраженными главными полюсами (класс нагревостойкости В, серия 2П).

Ответ: I _к = 4,7 ÷ 5,2 МА/м² , т.е. в среднем 4,5 МА/м².

 

Вопрос 5.112. Величина плотности тока в компенсационной обмотке машины постоянного тока с явновыраженными главными полюсами (класс нагревостойкости F, серия 2П).

Ответ: I _к = 5,3 ÷ 5,8 МА/м² , т.е. в среднем 5,5 МА/м².

 

Вопрос 5.113. Как определяется число проводников компенсационной обмотки машины постоянного тока с явновыраженными главными полюсами?

Ответ: N _к = А·а_к· b _п / I , т.е. произведение линейной нагрузки на действительную длину дуги главного полюса нужно разделить на ток в параллельной ветви компенсационной обмотки. N _к должно быть целым четным.

 

Вопрос 5.114. Как обосновывается число параллельных ветвей компенсационной обмотки машины постоянного тока?

Ответ:

· а_к = 1 , если I ≤ 2000 А;

· а_к = 2 , если I > 2000 А, т.е. равно единице или двум в зависимости от величины тока в пазу.

 

Вопрос 5.115. Как определяется минимальная ширина зубца компенсационной обмотки машины постоянного тока с явновыраженными главными полюсами?

Ответ: b_Zk = t _к · B_δ ·σ_Г / ( B_Zk · k_c ), т.е. делением произведения зубцового (пазового) деления компенсационной обмотки, индукции в воздушном зазоре, коэффициента рассеяния главного полюса на произведение индукции в зубце компенсационной обмотки, коэффициента заполнения сталью главного полюса.

 

Вопрос 5.116. Какая индукция в минимальном сечении зубцов компенсационной обмотки машины постоянного тока с явновыраженными главными полюсами?

Ответ: B_Zk = 1,6 ÷ 1,8 Тл.

 

Вопрос 5.117. Как определяется ширина паза в свету для размещения компенсационной обмотки машины постоянного тока с явновыраженными главными полюсами?

Ответ: b _п = t_k – b_Zk , т.е. как разность зубцового (пазового) деления компенсационной обмотки и минимальной ширины зубца компенсационной обмотки.

 

Вопрос 5.118. Как определяется число проводников компенсационной обмотки в пазу машины постоянного тока с явновыраженными главными полюсами?

Ответ: = N _к / Z _к, т.е. делением числа проводников компенсационной обмотки на один полюс на число пазов компенсационной обмотки в этом полюсе. n _к это должно быть целое число.

 

Вопрос 5.119. Как определяется площадь поперечного сечения проводника компенсационной обмотки машины постоянного тока?

Ответ: q _к = I / (а_к· J _к ), т.е. делением тока параллельной ветви компенсационной обмотки на плотность тока в ней.

 

Вопрос 5.120. Назовите тип компенсационной обмотки и форму ее пазов у машины постоянного тока с явновыраженными главными полюсами при числе проводников обмотки в пазу свыше двух.

Ответ: катушечная, пазы прямоугольные открытые.

 

Вопрос 5.121. Назовите тип компенсационной обмотки и форму ее пазов у машины постоянного тока с явновыраженными главными полюсами при числе проводников обмотки в пазу не более двух.

Ответ: стержневая, пазы прямоугольные полузакрытые.

 

Вопрос 5.122. Как определяется уточненная степень компенсации размагничивающего действия реакции якоря машины постоянного тока?

Ответ: k _к = n _к · I / (а_к· b _п ·А), т.е. делением произведения числа проводников компенсационной обмотки в пазу, тока ее параллельной ветви на произведение ширины паза компенсационной обмотки, линейной нагрузки машины постоянного тока.

 

Вопрос 5.123. Назовите диапазон степени компенсации размагничивающего действия реакции якоря компенсационной обмоткой машины постоянного тока.

Ответ: k _к = 0,85 ÷ 1,15.

 

Вопрос 5.124. Составляющие МДС обмотки параллельного или независимого возбуждения машины постоянного тока.

Ответ:

· суммарная МДС на полюс;

· размагничивающее действие поперечной реакции якоря;

· продольная составляющая реакции якоря (при сдвиге щеток с геометрической нейтрали);

· МДС стабилизирующей обмотки.

 

Вопрос 5.125. Как обосновываются ориентировочные размеры поперечного сечения сплошных катушек обмотки возбуждения из круглого провода?

Ответ: ( b _к.В × h _к.В ) = f ( D ), т.е. по рекомендации в зависимости от диаметра якоря.

 

Вопрос 5.126. Когда катушка обмотки возбуждения машины постоянного тока выполняется секционированной?

Ответ: при диаметре якоря свыше 0.2 м.

 

Вопрос 5.127. Как определяется средняя длина витка обмотки возбуждения машины постоянного тока с явновыраженными главными полюсами?

Ответ: l _В.ср = 2(ℓ_Г + b _Г ) + π( b _к.В + 2·Δ_из), т.е. по длине и ширине сердечника главного полюса, по толщине катушки возбуждения и толщине изоляции катушки с учетом одностороннего зазора между катушкой и сердечником полюса.

 

Вопрос 5.128. От каких параметров и как зависит площадь сечения проводника обмотки возбуждения машины постоянного тока при последовательном соединении катушек?

Ответ:

· прямопропорциональная зависимость от удельного электрического сопротивления материала обмоточного провода при рабочей температуре, от числа полюсов обмотки возбуждения, от МДС обмотки возбуждения;

· обратнопропорциональная зависимость от напряжения обмотки возбуждения.

 

Вопрос 5.129. Каким показателем определяется тип катушек обмотки возбуждения машины постоянного тока с явновыраженными главными полюсами?

Ответ: площадью сечения проводника обмотки возбуждения.

 

Вопрос 5.130. Когда машины постоянного тока с явновыраженными главными полюсами имеет многослойные катушки из проводников круглого сечения?

Ответ: когда площадь сечения проводника обмотки возбуждения менее 8 мм².

 

Вопрос 5.131. Когда машины постоянного тока с явновыраженными главными полюсами имеет многослойные катушки из проводников прямоугольного сечения?

Ответ: когда площадь сечения проводника обмотки возбуждения равна (8 ÷ 25) мм².

 

Вопрос 5.132. Когда машины постоянного тока с явновыраженными главными полюсами имеет однослойные по ширине катушки возбуждения с намоткой голой шинной меди на ребро?

Ответ: когда площадь сечения проводника обмотки возбуждения превышает 25 мм².

 

Вопрос 5.133. Как рассчитать число витков обмотки возбуждения на полюс машины постоянного тока?

Ответ: W _В = F _В / ( J _В · q _В ), т.е. МДС на полюс обмотки возбуждения нужно разделить на произведение плотности тока обмотки возбуждения и площади сечения ее проводника (разделить на ток обмотки возбуждения).

 

Вопрос 5.134. Какую плотности тока имеет проводник обмотки возбуждения машины постоянного тока с явновыраженными главными полюсами при IP22?

Ответ: (4,5 ÷ 6,0) МА/м², в среднем около 5,0 МА/м².

 

Вопрос 5.135. Какую плотность тока имеет проводник обмотки возбуждения машины постоянного тока с явновыраженными главными полюсами при IP44?

Ответ: (2,0 ÷ 3,0) МА/м², в среднем около 2,5 МА/м².

 

Вопрос 5.136. Как рассчитать номинальный ток возбуждения машины постоянного тока?

Ответ: I _В.Н = J _В · q _В, т.е. умножением плотности тока в проводнике обмотки возбуждения на сечение этого проводника.

 

Вопрос 5.137. Какие воздушные промежутки поперечного сечения машины постоянного тока нормируются при размещении обмоток возбуждения?

Ответ:

· между краями полюсов и выступающими краями катушек обмоток возбуждения;

· между выступающими краями катушек обмоток возбуждения и внутренней поверхностью станины.

 

Вопрос 5.138. Какой величиной ограничиваются воздушные промежутки поперечного сечения машины постоянного тока при размещении обмоток возбуждения?

Ответ: не менее (6 ÷ 8) мм.

 

Вопрос 5.139. Что необходимо предпринять, если обмотка возбуждения машины постоянного тока не вписывается в поперечном сечении?

Ответ: увеличить внутренний диаметр станины.

 

Вопрос 5.140. Для чего предназначена стабилизирующая обмотка машины постоянного тока?

Ответ: для повышения устойчивости работы двигателя постоянного тока.

 

Вопрос 5.141. Где размещается стабилизирующая обмотка машины постоянного тока?

Ответ: на главных полюсах (либо у полюсного наконечника, либо между секциями катушек главных полюсов.

 

Вопрос 5.142. Как рассчитать число витков на полюс стабилизирующей обмотки машины постоянного тока?

Ответ: W _С = F_qd · a _с / I, т.е. делением МДС размагничивающего действия поперечной реакции якоря на ток параллельной ветви стабилизирующей обмотки.

 

Вопрос 5.143. Каким может быть число параллельных ветвей стабилизирующей обмотки машины постоянного тока?

Ответ: a _С = a _К = a _Д = 1; 2, т. е. как и в компенсационной обмотке, обмотке добавочных полюсов: равным единице или двум.

 

Вопрос 5.144. Какую плотность тока имеет проводник стабилизирующей обмотки машины постоянного тока с явновыраженными главными полюсами при IP22?

Ответ: (4,5 ÷ 6,0) МА/м², в среднем около 5,0 МА/м², т. е. равную плотности тока в проводнике обмотки возбуждения.

 

Вопрос 5.145. Какую плотность тока имеет проводник стабилизирующей обмотки машины постоянного тока с явновыраженными главными полюсами при IP44?

Ответ: (2,0 ÷ 3,0) МА/м², в среднем около 2,5 МА/м²,. т. е. равную плотности тока в проводнике обмотки возбуждения.

 

Вопрос 5.146. Какая экспериментально получаемая зависимость оценивает коммутационную надежность машины постоянного тока?

Ответ: Δ I _ДП = f ( I_a ), т. е. зависимость тока подпитки (или отпитки) от тока якоря машины постоянного тока.

 

Вопрос 5.147. Каким классом коммутации нормируется степень искрения при номинальном режиме работы машины постоянного тока?

Ответ: не выше 1,5.

 

Вопрос 5.148. Какое искрение в скользящем контакте имеет машины постоянного тока со степенью искрения 1,5?

Ответ: слабое точечное искрение под большей частью щетки.

 

Вопрос 5.149. Для какого режима работы машины постоянного тока нормируется степень искрения в скользящем контакте?

Ответ: для номинального режима работы.

 

Вопрос 5.150. По какому расчетному параметру оценивается коммутационная напряженность машины постоянного тока?

Ответ: по реактивной ЭДС, индуктируемой в замкнутой накоротко секции во время ее коммутации.

 

Вопрос 5.151. От каких параметров и как зависит реактивная ЭДС коммутируемой секции обмотки якоря?

Ответ: E _р = 2 w_c ·ℓ_δ· A · v_a ^´ · λ ^´ _п ·10^-6, т. е. прямопропорциональная зависимость от числа витков в секции якоря, от расчетной длины сердечника якоря, от линейной нагрузки, от окружной скорости якоря, от приведенной удельной магнитной проводимости пазового рассеяния.

 

Вопрос 5.152. Какой величиной нормируется реактивная ЭДС коммутируемой секции машины постоянного тока с h ≤ 200 мм?

Ответ: E _р ≤ 2,5 ÷ 3,5 В.

 

Вопрос 5.153. Какой величиной нормируется реактивная ЭДС коммутируемой секции машины постоянного тока с h ≥ 200 мм, но не более 355 мм?

Ответ: E _р ≤ 5 В.

 

Вопрос 5.154. Для каких машины постоянного тока реактивная ЭДС коммутируемой секции нормируется величиной не более 2,5 ÷ 3,5 В?

Ответ: для машины постоянного тока с h ≤ 200 мм.

 

Вопрос 5.155. Для каких машины постоянного тока реактивная ЭДС коммутируемой секции нормируется величиной не более 5 В?

Ответ: для машины постоянного тока с 200 < h ≤ 355 мм.

 

Вопрос 5.156. От каких параметров и как зависит приведенная удельная магнитная проводимость пазового рассеяния машины постоянного тока при ненапряженной коммутации с овальными полузакрытыми пазами якоря?

 

Ответ: , т. е.

· прямопропорциональная зависимость от размеров паза по высоте: высоты паза h _п, высоты шлица h _ш, длины лобовой части полувитка обмотки якоря;

· обратнопропорциональная зависимость от размеров паза по ширине: диаметра большой полуокружности 2 r ₂, ширины шлица b _ш, длины (активной) полувитка обмотки якоря;

· прямопропорциональная зависимость от числа пар параллельных ветвей обмотки якоря;

· обратнопропорциональная зависимость от числа витков в секции обмотки якоря, от активной длины полувитка, линейной нагрузки, окружной скорости якоря, от числа пар полюсов машины постоянного тока.

 

Вопрос 5.157. От каких параметров и как зависит приведенная удельная магнитная проводимость пазового рассеяния машины постоянного тока при ненапряженной коммутации с открытыми пазами якоря?

Ответ: , т. е.

· прямопропорциональная зависимость от размеров паза по высоте: высоты паза h _п, длины лобовой части полувитка обмотки якоря;

· обратнопропорциональная зависимость от размеров паза по ширине: ширины паза b _п, от активной длины полувитка обмотки якоря;

· прямопропорциональная зависимость от числа пар параллельных ветвей обмотки якоря;

· обратнопропорциональная зависимость от числа витков в секции якоря, от активной длины полувитка, линейной нагрузки, окружной скорости якоря, от числа пар главных полюсов машины постоянного тока.

 

Вопрос 5.158. Как выбирается ширина щетки машины постоянного тока с простой волновой обмоткой якоря?

Ответ: b _щ = (2 ÷ 4) t _К, т. е. (2 ÷ 4) коллекторных деления.

 

Вопрос 5.159. Как выбирается ширина щетки машины постоянного тока с простой петлевой обмоткой якоря?

Ответ: b _щ = ( u _п + 0,5) t _К, т. е. необходимо число элементарных пазов в одном эффективном увеличить на 0,5 и умножить на величину коллекторного деления.

 

Вопрос 5.160. От каких параметров и как зависит ширина зоны коммутации машины постоянного тока?

Ответ: , т. е. прямопропорциональная зависимость от ширины щетки, числа элементарных пазов в одном эффективном, укорочения шага в коллекторных делениях, числа пар параллельных ветвей обмотки якоря, от величины коллекторного деления и отношения диаметра якоря к диаметру коллектора.

 

Вопрос 5.161. Требования к ширине зоны коммутации машины постоянного тока.

Ответ: b _ЗК ≤ (0,55 ÷ 0,70)(τ – b _р ), т.е. не более (0,55 ÷ 0,70) разности полюсного деления и длины полюсной дуги главного полюса.

 

Вопрос 5.162. По каким параметрам выбирается марка щетки машины постоянного тока?

Ответ:

· в соответствии с условиями коммутации;

· по окружной скорости коллектора.

 

Вопрос 5.163. Назовите марки щеток машины постоянного тока.

Ответ:

· углеграфитные;

· графитные;

· электрографитированные;

· металлографитные.

 

Вопрос 5.164. Как определяется контактная площадь всех щеток машины постоянного тока.

Ответ: Σ S _щ = 2 I _ном ·10^-4 / J _щ , т.е. берется двойной номинальный ток якоря и делится на плотность тока в щетке.

 

Вопрос 5.165. От каких параметров и как зависит контактная площадь всех щеток машины постоянного тока?

Ответ:

· прямопропорциональная зависимость от номинального тока якоря;

· обратнопропорциональная зависимость от плотности тока в щетке.

 

Вопрос 5.166. Как определяется контактная площадь щеток одного бракета машины постоянного тока?

Ответ: S _щ.б = Σ S _щ / (2 p ),т.е. это контактная площадь всех щеток машины постоянного тока, поделенная на число главных полюсов.

 

Вопрос 5.167. Как определяется число щеток на один бракет машины постоянного тока?

Ответ: N _щ = S _щ.б / (ℓ_щ· b _щ ), т.е. разделить контактную площадь щеток одного бракета на контактную площадь одной щетки (это должно быть целое число).

 

Вопрос 5.168. Назначение добавочных полюсов в машины постоянного тока.

Ответ:

· создать в коммутируемой секции ЭДС Е_к , направленную встречно Е_р;

· обеспечить ускоренную коммутацию, Е_р´ = (1,05 ÷ 1,1) Е_р.

 

Вопрос 5.169. Как определяется индукция в воздушном зазоре добавочного полюса машины постоянного тока?

Ответ: B_{δ Д} = Е_р´ / (2· w_c ·ℓ_δ· v_a ), т.е. необходимо разделить ЭДС в коммутируемой секции, обеспечивающую ускоренную коммутацию, на двойное произведение числа витков в коммутируемой секции, расчетной длины якоря, окружной скорости якоря.

 

Вопрос 5.170. От каких параметров и как зависит индукция в воздушном зазоре добавочного полюса машины постоянного тока?

Ответ:

· прямопропорциональная зависимость от величины реактивной ЭДС, индуктируемой в замкнутой накоротко секции во время коммутации;

· обратнопропорциональная зависимость от числа витков в секции, окружной скорости якоря.

 

Вопрос 5.171. Как определяется магнитный поток добавочного полюса в воздушном зазоре?

Ответ: Ф_δД = B_{δ Д} · b ´_Д.н·ℓ_Д.н, т.е. умножением величины индукции в воздушном зазоре добавочного полюса на произведение расчетных ширины и длины полюсного наконечника добавочного полюса.

 

Вопрос 5.172. Как определяется расчетная ширина добавочного полюса машины постоянного тока?

Ответ: b ´_Д.н = b _Д.н + 2·δ_Д , т.е. суммируется ширина полюсного наконечника и двойная величина воздушного зазора добавочного полюса.

 

Вопрос 5.173. Какую длину имеет полюсный наконечник добавочного полюса?

Ответ: ℓ_Д.н = ℓ_а , т.е. равен длине магнитопровода якоря.

 

Вопрос 5.74. Требования к ширине полюсного наконечника добавочного полюса добавочного полюса.

Ответ: b _Д.н ≤ (0,55 ÷ 0,75)· b _З.К , т.е. не более (0,55 ÷ 0,75)·ширины зоны коммутации.

 

Вопрос 5.175. Обоснование величины воздушного зазора под добавочным полюсом добавочного полюса.

Ответ:

· δ_Д ≈ 0,02·D, т.е. примерно 2% от диаметра якоря;

· δ_Д ≈ (1,5 ÷ 2,0)·δ, т.е. в (1,5 ÷ 2,0) раза больше воздушного зазора под главным полюсом.

 

Вопрос 5.176. Как определяется магнитный поток в сердечнике добавочного полюса машины постоянного тока?

Ответ: Ф_Д = σ_Д·Ф_δД, т.е. умножением потока добавочного полюса в воздушном зазоре на коэффициент рассеяния добавочного полюса.

 

Вопрос 5.177. Коэффициент рассеяния добавочного полюса при наличии (отсутствии) компенсационной обмотки.

Ответ: σ_Д = 2,5 ÷ 3,5 при отсутствии и σ_Д = 2 при наличии компенсационной обмотки.

 

Вопрос 5.178. Как определяется индукция в сердечнике добавочного полюса машины постоянного тока?

Ответ: B _С.Д = Ф_Д / ( b _Д ·ℓ_Д),т.е. делением магнитного потока в сердечнике добавочного полюса на сечение сердечника.

 

Вопрос 5.179. Какой величиной ограничивается индукция в сердечнике добавочного полюса машины постоянного тока?

Ответ: B _С.Д ≤ 1,6 Тл.

 

Вопрос 5.180. Какую форму поперечного сечения может иметь добавочный полюс машины постоянного тока?

Ответ:

· прямоугольную;

· Т-образную с расширением к якорю;

· прямоугольную со скошенным наконечником;

· Т-образную с расширением к станине.

 

Вопрос 5.181. Назовите составляющие полной МДС обмотки добавочного полюса.

Ответ:

· МДС воздушного зазора под добавочным полюсом;

· МДС в зубцах сердечника якоря;

· МДС (средняя) в ярме сердечника якоря;

· МДС в сердечнике добавочного полюса;

· МДС воздушного зазора между станиной и добавочным полюсом;

· МДС (средняя) в станине;

· МДС, равная произведению линейной нагрузки на половину полюсного деления.

 

Вопрос 5.182. Как определяется число витков на один добавочный полюс машины постоянного тока?

Ответ: W _Д = F _Д ·а_Д / I, т.е. делением полной МДС обмотки добавочного полюса на величину тока параллельной ветви этой же обмотки.

 

Вопрос 5.183. Число параллельных ветвей обмотки добавочных полюсов машины постоянного тока.

Ответ: а_Д = а_К = 1 (или 2) , т.е. равно числу параллельных ветвей компенсационной обмотки (1 или 2).

 

Вопрос 5.184. Как определяется сечение провода обмотки добавочных полюсов машины постоянного тока?

Ответ: q _Д = I / (а_Д· J _Д ), т.е. делением тока параллельной ветви обмотки добавочных полюсов на величину её плотности тока.

 

Вопрос 5.185. Плотность тока обмотки добавочных полюсов машины постоянного тока с явновыраженными главными полюсами при IP44.

Ответ: J _Д = (2 ÷ 3) МА/м².

 

Вопрос 5.186. Плотность тока обмотки добавочных полюсов машины постоянного тока с явновыраженными главными полюсами при IP22.

Ответ: J _Д = (4,5 ÷ 6,5) МА/м² , т.е. примерно в два раза выше, чем при IP44.

 

Вопрос 5.187. От каких параметров и как зависит средняя длина витка добавочного полюса машины постоянного тока с явновыраженными главными полюсами?

Ответ: ℓ_Д.ср = 2(ℓ_Д + b _Д ) + π ( b _КТ.Д + 2· Δ _из ), т.е. прямопропорциональная зависимость от геометрических размеров сердечника добавочного полюса (длины и ширины), от ширины катушки добавочного полюса, от одностороннего зазора между сердечником добавочного полюса и катушкой с учетом изоляции сердечника.

Список литературы

 

1. Гольдберг О.Д. и др. Инженерное проектирование и САПР электрических машин. Учебн. для ВТУЗов / Под ред. О.Д.Гольдберга.- М.: Академия, 2008.-560 с.

  2. Проектирование электрических машин: Учебник для вузов / И.П.Копылов, Б.К. Клоков, В.П. Морозкин, Б.Ф. Токарев; Под ред. И.П.Копылова.- 3-е изд., исправл. и доп.- М.: Высш. шк, 2002.-757с.

3. Справочник по электрическим машинам: В 2 т. / Под общ. ред. И.П.Копылова и Б.К. Клокова. Т 1.– М.: Энергоатомиздат, 1988. – 456с.

4. Справочник по электрическим машинам: В 2 т. / Под общ. ред. И.П.Копылова и Б.К. Клокова. Т 2.– М.: Энергоатомиздат, 1989. – 688с.

5. Унифицированная серия асинхронных двигателей Интерэлектро / Под ред. В. И. Радина. — М. : Энергоатомиздат, 1990. — 416 с.

6. Шубов И.Г. Шум и вибрация электрических машин / И. Г. Шубов. — 2-е изд., перераб. и доп. — Л. : Энергоатомиздат, 1986. — 208 с.

7. RA

                                                          

Содержание

 

Введение 3

1. Общие вопросы проектирования электрических машин. 5

2. Основы конструирования электрических машин. 13

3. Вибрация и шум электрических машин. 26

4. Проектирование асинхронных двигателей

общепромышленного назначения и

основных модификаций. 35

5. Проектирование машин постоянного тока. 78

6. Список литературы…………………………………………………107

 

 

Учебное издание

 

ИГНАТОВИЧ Виктор Михайлович

МУРАВЛЕВ Олег Павлович

МУРАВЛЕВА Ольга Олеговна

 

---

Дата добавления: 2019-09-08; просмотров: 451; Мы поможем в написании вашей работы!

Поделиться с друзьями:

---

---

Мы поможем в написании ваших работ!