Общее гидравлическое сопротивление сети
Министерство образования и науки Российской Федерации
Российский химико-технологический университет
Им. Д. И. Менделеева
Кафедра процессов и аппаратов химической технологии
Расчётно – графическая работа
По процессам и аппаратам химической
Технологии
Выполнила:
Студентка группы КС-30
Балашкина Юлия
Москва 2013
Оглавление
1. Техническое задание. 3
2. Гидравлический расчет. 5
2.1. Расчет физико-химических свойств исходной смеси. 5
2.2. Определение гидравлического сопротивления сети. 7
2.2.1. Участок схемы Т1. 7
2.2.2. Участок схемы Т2. 8
2.2.3. Участок теплообмена. 10
2.2.4. Общее гидравлическое сопротивление сети. 11
2.3. Подбор насоса и определение его рабочих характеристик. 11
2.4. Определение максимально допустимой высоты установки насоса. 14
Техническое задание
Гидравлический расчет
Расчет физико-химических свойств исходной смеси
В смеси метанол – вода низкокипящим компонентом является метанол
Формула | Температура кипения, Tкип | Молярная масса, М | |
Метанол | CH3OH | 64.7 ○C | 32 кг/кмоль |
Вода | H2O | 100 ○C | 18 кг/кмоль |
Согласно условию задания мольная доля низкокипящего компонента смеси Xнк= 0.14 , следовательно для высококипящего (тяжелого) компонента: Xтк= 0.86 .
Произведем расчет массовых долей компонентов в смеси:
|
|
В различных технологических узлах установки рассматриваемая система имеет разные физико-химические свойства, зависящие от температуры и давления, и используемые для расчета гидравлического и теплообменного оборудования. Произведем расчет данных характеристик системы. Основные свойства компонентов исходной смеси при атмосферном давлении представлены в таблице:
Метанол | |||
Т, ○C | ρ, кг/м3 | µ, Па*с | ps, Па |
0 | 810 | 817 * 10-6 | |
20 | 792 | 584 * 10-6 | 10664 |
50 | 765 | 396 * 10-6 | |
60 | 755 | 351 * 10-6 | |
100 | 714 | 240 * 10-6 | |
Вода | |||
Т, ○C | ρ, кг/м3 | µ, Па*с | ps, Па |
0 | 1000 | 1790 * 10-6 | |
20 | 998 | 1000 * 10-6 | 2063.5 |
50 | 988 | 549 * 10-6 | |
60 | 983 | 469 * 10-6 | |
100 | 958 | 284 * 10-6 |
Обозначения: ρ [кг/м3] – плотность; µ [Па*с] – динамическая вязкость;
ps [Па] – давление насыщенных паров.
Плотность смеси веществ с учетом их массовых долей рассчитывается по формуле:
Динамическая вязкость смеси веществ рассчитывается по формуле:
До подогревателя исходной смеси ТО смесь имеет температуру 18○C, и соответствующие характеристики (см. таблицы)
.001
Па*с
Расчет гидравлического оборудования требует знания давления насыщенных паров перекачиваемой жидкости, рассчитываемого как:
|
|
В подогревателе исходная смесь нагревается от 18○C до температуры кипения, рассчитываемой как:
Для расчета используется средняя температура смеси на входе в ТО и выходе из него:
Система при данных температурах имеет следующие свойства:
Определение гидравлического сопротивления сети
Потери давления (∆ ) или напора ( ) на преодоление сопротивления трения и местных сопротивлений в трубопроводах определяют по формулам:
∆
где:
λ – коэффициент трения;
l и d э – соответственно длина и эквивалентный диаметр трубопровода;
Σξ – сумма коэффициентов местных сопротивлений;
ρ – плотность жидкости или газа;
w – скорость потока.
Эквивалентный диаметр для цилиндрических трубопроводов равен их внутреннему диаметру.
Формулы для расчета коэффициента трения зависят от режима движения и шероховатости трубопровода.
Участок схемы Т1
Согласно условию задания:
Tсм = 18○C, p = 1 атм.
расход исходной смеси составляет: G = 6.1 т/ч = 1.694 кг/с
|
|
эквивалентный диаметр и длина участка: dэ = 45×4 мм = 37 мм = 0.037 м, l = 5.8 м
Скорость потока на данном участке сети составляет:
Значение критерия Рейнольдса для данного участка:
Согласно заданию, трубопровод изготовлен из стали и имеет незначительное количество следов коррозии, поэтому значение абсолютной шероховатости принимается равным:
Относительная шероховатость труб определяется по формуле:
Значение критерия Рейнольдса больше, чем 104, следовательно, режим течения развито турбулентный. Для данной зоны значение коэффициента трения рассчитывается по формуле:
Значение коэффициентов местных сопротивлений ξ в общем случае зависят от вида местных сопротивлений и режима движения жидкости. Для наиболее распространенных типов местных сопротивлений значения их коэффициентов приведены в приложении XIII:
Согласно техническому заданию и схеме узла на данном участке сети присутствуют следующие местные сопротивления:
1. Вход в трубу из емкости: ξ = 0.5
2. Отводы под углом 90°, 5 шт. (R0/d = 1): ξ = 1*0.21*5 = 1.05
3. Выход из трубы в насосную установку: ξ = 1
4. Колени 3 шт. под углом 90°: 1.6*3 = 4.8
|
|
Сумма местных сопротивлений на участке: = 7.35
По найденным величинам рассчитываются потери давления ( ) и напора ( ) на данном участке:
Участок схемы Т2
Согласно условию задания:
Tсм = 18○C, p = 1 атм.
расход исходной смеси составляет: G = 6.1 т/ч = 1.694 кг/с
эквивалентный диаметр и длина участка: dэ = 38×2 мм = 34 мм = 0.034 м, l = 29 м
Скорость потока на данном участке сети составляет:
Значение критерия Рейнольдса для данного участка:
Согласно заданию, трубопровод изготовлен из стали и имеет незначительное количество следов коррозии, поэтому значение абсолютной шероховатости принимается равным:
Относительная шероховатость труб определяется по формуле:
Значение критерия Рейнольдса больше, чем 104, следовательно, режим течения развито турбулентный. Для данной зоны значение коэффициента трения рассчитывается по формуле:
Значение коэффициентов местных сопротивлений ξ в общем случае зависят от вида местных сопротивлений и режима движения жидкости. Для наиболее распространенных типов местных сопротивлений значения их коэффициентов приведены в приложении XIII:
Согласно техническому заданию и схеме узла на данном участке сети присутствуют следующие местные сопротивления:
1. Вход в трубу из емкости: ξ = 0.5
2. Отводы под углом 90°, 7 шт. (R0/d = 1): ξ = 1*0.21*7 = 1.47
3. Нормальные вентили с условным проходом 40 мм, 4 шт.: ξ = 4.9*4 = 19.6
4. Диафрагма с диаметром отверстия 24.04 мм: ξ = 4
5. Выход из трубы в насосную установку: ξ = 1
6. Колени 2 шт. под углом 90°: 1.6*2 = 3.2
Сумма местных сопротивлений на участке: = 29.77
По найденным величинам рассчитываются потери давления ( ) и напора ( ) на данном участке:
Участок теплообмена
Согласно условию задания: исходная смесь проходит через подогреватель – вертикальный одноходовой (k = 1) кожухотрубный теплообменник с характеристиками:
Диаметр труб: d = 25×2 мм, длина труб: L = 3 м, общее число труб: Nтр = 13 шт.
Температура смеси на входе в ТО: Tсм н = 18○C, на выходе: Tсм к = ○C, p = атм.
Для расчета используется средняя температура смеси на входе в ТО и выходе из него:
Расход исходной смеси составляет: G = 6.1 т/ч = 1.694 кг/с
Скорость потока в трубном пространстве одного хода ТО составляет:
Значение критерия Рейнольдса для ТО:
Согласно заданию, трубопровод изготовлен из стали и имеет незначительное количество следов коррозии, поэтому значение абсолютной шероховатости принимается равным:
Относительная шероховатость труб определяется по формуле:
Значение критерия Рейнольдса больше, чем 104, следовательно, режим течения развито турбулентный. Для данной зоны значение коэффициента трения рассчитывается по формуле:
Коэффициенты местных сопротивлений ξ потоку, движущимуся в трубном пространстве теплообменника равны:
1. Вход в камеру: ξ = 1.5
2. Вход в трубы одного хода: ξ = 1*k = 1*1 = 1
3. Выход из трубы одного хода: ξ = 1*k = 1*1 = 1
4. Выход из камеры: ξ = 1.5
Сумма местных сопротивлений:
По найденным величинам рассчитываются потери давления ( ) и напора ( ) с учетом ходов в ТО:
Общее гидравлическое сопротивление сети
Общие потери давления и напора на всех участках сети составляют:
Гидравлическим сопротивлением участка Т3 по условию задания можно пренебречь.
Дата добавления: 2019-09-08; просмотров: 475; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!