Проверка предохранителя на надежность срабатывания под действием тока короткого замыкания в начале защищаемой линии.

Проверочный расчет электросетей.

Определение соответствия сечения токопроводящей жилы кабеля на участке 2 по условиям допустимого теплового нагрева.

I _доп ≥ I _р

I _доп =27, А

I _р =1,25· I _н ,где

I _н - номинальный ток электродвигателя, А:

I _н = ,где

Рн- номинальная мощность двигателя, Вт;

U л- линейное напряжение, В: U л=380 В

cosφ - коэффициент мощности;

η- КПД электродвигателя.

I _н= , А

I _р= , А

Марка провода: АПРТО

Количество и сечение жил:1(3×4)+1×2,5, мм²

27≥20,79 (условие выполняется)

Проверка соответствия сечения провода силовой сети по условиям допустимой потери напряжения.

∑∆ U ф≤∆ U доп

∑∆ U ф=∆ U ф₁+ U ф₂

∆ U ф= , где

М- момент участка;

S - сечение фазной жилы провода, мм²

с- коэффициент, зависящий от материала жилы:

с=46 для провода с алюминиевой жилой;

с=77 для провода с медной жилой.

∑∆ U ф= ,где

М= P × l, где

 

 

P - мощность на конце рассчитываемого участка, кВт

l - длина участка, м

∑∆ U ф=

P ₁=75 кВт                 P ₂=8 кВт                       

с₁=46                        с₂=46

S ₁ =50 мм²                         S ₂ =4 мм²

l₁=100 м                     l₂=18 м

 

∑∆U ф =

∆ U доп определяется по таблице в зависимости от мощности трансформатора, его коэффициента мощности и коэффициента загрузки.

При невыполнении условия предложить заменить провод 1участка, 2участка или обоих участков на провод с большим сечением жилы.

∆ U доп=8,6

4,04≤8,6 (условие выполняется)

Проверочный расчет осветительной сети.

Определение соответствия сечения токопроводящей жилы провода по условию допустимого теплового нагрева.

I _доп ≥ I _р

I _р = , где

n- количество светильников: n=15 шт

P_n-номинальная мощность светильника, Вт: P_n=300 Вт

U_ф- фазное напряжение, В: U_ф=220 В

I _р = А

I _доп =19А

19≥20,45 (условие не выполняется)

Необходимо увеличить сечение токоведущей жилы провода.

Определение соответствия номинального тока плавкого предохранителя.

I _н > I _р

I _н ≤ I _доп

I _н =15 А; I _доп =19 А; I _р =20,45 А

 

15>20,45 (условие не выполняется)

15≤19

Плавкий предохранитель не соответствует условиям выбора.

Проверка плавкого предохранителя на надежность срабатывания под действием тока короткого замыкания в конце защищаемой группы.

≥4

I _н.вст - номинальный ток расцепителя плавкой вставки, А

Для расчета тока короткого замыкания в сетях с напряжением до 1000 В можно пользоваться:

I _к.з (к)= , где

U _ф- номинальное фазное напряжение сети, В: U _ф=220 В

z _(ф-о)- полное сопротивление цепи тока для петли «фоза-нуль», Ом

 

z _(ф-о) = + z _т, где

r _ф = , где

ρ- расчетное удельное сопротивление: ρ=0,019,  для медной;

                                                              ρ=0,032,  для алюминиевой.

l- длина провода на рассчитываемом участке, м

S _ф - сечение фазной жилы провода на рассчитываемом участке, мм²

∑r _ф=

х_ф- индуктивное сопротивление проводника фазы участка цепи, Ом

х_ф= a × l, где

a - среднее значение индуктивного сопротивления одного метра проводника

a =0,00007 Ом/м для кабеля

a =0,00009 Ом/м для проводов, проложенных в газовых трубах

a =0,00025 Ом/м для проводов, проложенных открыто

a =0,0003 Ом/м для воздушных линий низкого направления

∑ х_ф=∑ x ₀=0,00007·100+0,00009·12+0,00009·14=0,00934 Ом

 

r ₀- активное сопротивление нулевого проводника

r ₀= , где

S ₀- сечение нулевого провода

∑ r ₀=

 

x ₀- индуктивное сопротивление нулевого проводника, Ом

x ₀=a · l

z _т- полное сопротивление трансформатора току короткого замыкания, Ом

При мощности трансформатора более 630 кВт·А z _т не учитывается, т.е. z _т=0 Ом

При мощности трансформатора менее 630 кВт·А z _т определяется по таблице.

r _д- добавочное сопротивление переходных контактов, Ом

r _д=0,015 Ом для распределительных щитов на подстанциях

r _д=0,02 Ом для первичных цеховых распределительных пунктов (U=380 В), питаемых радиальными линиями от щитов подстанции

r _д=0,025 Ом для вторичных цеховых распределительных пунктов , питаемых от первичных распределительных пунктов

r _д=0,03 Ом для аппаратуры, установленной непосредственно у электроприемников, получаемых питание от вторичных распределительных пунктов

В проекте ∑r _д=0,015+0,02+0,065 Ом для распределительных щитов на подстанции.

z _(ф-о)=0,725+0,487=1,21 Ом

I _к.з (к)=

I _н.вст=15 А

12,12≥4 (условие выполняется)

Проверка предохранителя на надежность срабатывания под действием тока короткого замыкания в начале защищаемой линии.

I _пр≥ I _к.з (н)

I _пр- предельный ток отключения плавкого предохранителя, А

I _к.з (н)=

U _л=380 В

∑ z _(ф) = + z _т

∑ r _д=0,035 Ом

∑r _ф=

 

∑ x _ф=0,00007·100+0,00009·12=0,00808 Ом

∑ r _т- активное сопротивление фазы питающего трансформатора, Ом

∑ r _т= , где

с- коэффициент

с=4 для трансформаторов мощностью до 60 кВ·А

с=3,5 для трансформаторов мощностью 60-180 кВ·А

с=2,5 для трансформаторов мощностью 180-1000 кВ·А

с=2,2 для трансформаторов мощностью до 1800 кВ·А

∑ r _т=

∑ x _т- индуктивное сопротивление фазы питаемого трансформатора

∑ x _т=d·r _т, где

d=2 для трансформаторов до 180 кВ·А

d=3 для трансформаторов до 1000 кВ·А

d=4 для трансформаторов до 1800 кВ·А

∑ x _т=2·0,02=0,04 Ом

 

z _(ф)=0,67 Ом

I _к.з (н)=

I _пр=1000 А

1000А≥327,45 (условие выполняется)

---

Дата добавления: 2019-07-15; просмотров: 319; Мы поможем в написании вашей работы!

Поделиться с друзьями:

---

---

Мы поможем в написании ваших работ!