Максимальная токовая защита Т1,Т2 от токов внешних КЗ
Область внешних КЗ трансформатора находится на стороне НН, включая в первую очередь сборные шины. Ток срабатывания защиты отстраивается от максимального рабочего тока, протекающего через трансформатор.
Для трансформатора Т1 рабочий ток обусловлен током нагрузки HI, H2 и суммой номинальных токов трансформаторов Т4, Т5, Т6. Ток срабатывания защиты равен:
Iс.з Т1 =(Kн/Кв)* (кСЗП1*IРАБ.Н1+ кСЗП2*IРАБ.Н2+ кСЗПW4*IРАБ.W4 ) = = =736,4 А.
Выбираем ТТ типа ТВТ-35/10, KI = 800 / 5. Ток срабатывания реле РТ-40 для схемы ТТ, соединенных в треугольник:
Icp = IСЗ Т1 /КI = • 736,4 /160 =7,97 А; Iу = 8 А.
Выбираем РТ-40/10. Уточняем ток срабатывания защиты: IСЗ Т1 = 739 А.
Проверяем коэффициент чувствительности при двухфазном КЗ за трансформатором:
К(2)Ч.ОСН =0,865*I(3)К4/I СЗ.Т1=0,865*7120*10,5/(739*37)=2,36 >1,5
Выдержка времени защиты должна быть минимальной и согласованной с МТЗ отходящих присоединений:
tc.з = max (tc.зw1; tс.з w2; tс.з w4 ) + t = tc.з w4 + t = 1 + 0,5 = 1,5 c,
Выбираем реле времени ЭВ-122,tу=(0,25-3,5)с,Uном =220В.
Для трансформатора Т2 рабочий ток обусловлен током нагрузки H3, H4.
Ток срабатывания защиты равен:
Iс.з Т2 =(Kн/Кв)* (кСЗП3*IРАБ.Н3+ кСЗП4*IРАБ.Н4) = =426,2 А.
Выбираем ТТ типа ТВТ-35/10, KI = 800 / 5. Ток срабатывания реле РТ-40 для схемы ТТ, соединенных в треугольник:
Icp = IСЗ Т2 /КI = • 426,2 /160 =4,6 А;
Iу = 5 А.
Выбираем РТ-40/10.
Уточняем ток срабатывания защиты: IСЗ Т2 = 461,9 А.
Проверяем коэффициент чувствительности при двухфазном КЗ за трансформатором:
|
|
К(2)Ч.ОСН =0,865*I(3)К11/I СЗ.Т2=0,865*7220*10,5/(461,9*37)=3,8 >1,5
Выдержка времени защиты должна быть минимальной и согласованной с МТЗ отходящих присоединений:
tc.з = max (tc.зн3; tс.з н4 ) + t = 1 + 0,5 = 1,5 c,
Выбираем реле времени ЭВ-122,tу=(0,25-3,5)с,Uном =220В.
Газовая зашита трансформатора
Основным элементом газовой защиты трансформатора является газовое реле, которое устанавливается в маслопроводе между расширителем и баком трансформатора. Для защиты трансформатора от внутренних повреждений используются реле типа РГ43-66 с чашеобразными элементами. Реле срабатывает тогда, когда скорость движения масла и газов достигает значения 0.6-1.2 м/с. При этом время срабатывания 0,05-0,5 с. Газовая защита должна действовать на сигнал при слабом газообразовании и понижении уровня масла и на отключение при интенсивном газообразовании и дальнейшем понижении уровня масла.
Максимальная токовая зашита трансформатора oт перегрузки
Первичный ток срабатывания определяется по условию отстройки от номинального тока трансформатора на стороне, где установлена рассматриваемая зашита, по выражению:
Iс.з =(Kн/Кв)* IНОМ.Т
где Кн - коэффициент надежности, который, согласно [9, 10], принимается равным 1,05
|
|
Для трансформатора Т1:
Iс.з =1,05/0,8*250=328,12 А
Защита подключена к тем же ТТ. что и защита от внешних КЗ
Ток срабатывания реле РТ-40 равен:
Ток установки срабатывания Iу=4 А.
Принимаем реле РТ-40/6.
Уточняем ток срабатывания защиты:Iс.з =369,5А
Выдержка времени защиты выбирается по условию согласования с последними, наиболее чувствительными ступенями зашит от многофазных КЗ предыдущих элементов, присоединенных к шинам низшего напряжения Кроме того, МТЗ от перегрузки должна быть согласована по времени с МТЗ от внешних КЗ трансформатора.Поэтому:
tcз пер = tcз внеш + Dt = 1,5+0,5=2с.
Выбираем реле времени постоянного тока
ЭВ-122,tу=(0,25-3,5)с.,Uном=220В
Результаты расчетов для трансформаторов Т1 и Т2 сведены в таблицу №12.
Таблица №12 Максимальная токовая защита трансформаторов Т1 и Т2 от перегрузки.
Наименование параметра | Значение параметра | |
Т1 | Т2 | |
Номинальный ток трансформатора со стороны ВН, А | 250 | 250 |
Ток сралатывания защиты: Расчетный/фактический, А | 328,12/369,5 | 328,12/369,5 |
Коэффициент трансформации | 800/5 | 800/5 |
Схема соединений ТТ | ||
Ток срабатывания реле, расчетный, А | 3,55 | 3,55 |
Тип реле | РТ – 40/6 | РТ – 40/6 |
Ток уставки, А | 4 | 4 |
Время срабатывания, с | 2 | 2 |
Тип реле времени | ЭВ – 122 | ЭВ – 122 |
3.4.5 Проверка ТТ по условию 10%-ной погрешности
|
|
Для сокращения числа однотипных расчетов из трех комплектов защит трансформаторов Tl, T2, выбираются трансформаторы тока, имеющие наибольшее значение предельной кратности k10 и наибольшую вторичную нагрузку. Схемы защит во обоих случаях аналогичны. Со стороны ВН трансформаторов сопротивление нагрузки ТТ наиболее загруженной фазы А. содержащей реле тока зашиты от внешних КЗ и от перегрузки, примерно равно сопротивлению уравнительной обмотки ДЗТ-11 (без тормозной обмотки) Но предельная кратность к10 для ДЗТ-11 значительно больше, чем для двух реле тока, поэтому расчет приводим только для дифференциальной защиты. Для продольных дифференциальных защит первичный расчетный ток, при котором должна обеспечиваться работа ТТ с погрешностью не более 10%, принимается равным наибольшему значению тока при внешнем КЗ. Из двух случаев расчета наибольшее значение предельной кратности получается для Т1:
K10 = I1РАСЧ / I1НОМ.Т2 = 7220/880=8,77
По кривым предельных кратностей для ТТ: ТФНД-35М, ZН.ДОП = 4 Ом.
Расчетное сопротивление на фазу: ДЗТ-11 равно 0,1 Ом;
|
|
сопротивление прямого и обратного проводов - 0,6 Ом,
переходное сопротивление контактов – 0,1 Ом.
Суммарное сопротивление для схемы треугольника ТТ при двухфазном КЗ за трансформатором равно:
Zн.расч = 3*Rnp +3* Zдзт + Rnep = 3*0,6+3*0,1+0,1=2,2 Ом< 4 Ом
Дата добавления: 2019-07-15; просмотров: 137; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!