Определение площади подошвы фундамента и расчетного сопротивления основания
Размеры обреза фундамента в плане принимаю больше размеров надфундаментной части опоры на величину с=0.2м в каждую сторону для компенсации возможных отклонений положения и размеров фундамента при разбивке и производстве работ (рис.1).
Минимальная площадь подошвы фундамента рассчитывается по формуле
Amin=(A + 2c)-(B + 2c),
где А и В - ширина и длина надфундаментной части опоры в плоскости обреза фундамента, принимается по заданию.
Amin =(10.4 + 2∙0.15)(1.5 + 2∙0.15) = 19.26м²
Далее по формуле (1) приложения 24 [2] определяется расчётное сопротивление грунта основания (МПа) при ширине подошвы фундамента b= (В+2с)
R = 1.7{R0[1 + k1(b-2)] + k2γ(d -3)},
где R0 = 343 кПа— условное сопротивление грунта, МПа; b = 2м — ширина подошвы фундамента, м; d = 5.7м — глубина заложения фундамента, принимается от поверхности грунта до подошвы фундамента; γ - осредненное по слоям расчётное значение удельного веса грунта, расположенного выше подошвы фундамента, вычисленное без учёта взвешивающего действия воды, МН/м³, по формуле:
γ = ∑ γi hi / ∑hi ,
где γi - удельный вес отдельных слоев грунта, лежащих выше подошвы фундамента, кН/м3; hi — толщина отдельных слоев грунта выше подошвы фундамента, м; k1 и k2 -коэффициенты, принимаемые по таблице 4, прил. 24 [2].
k1= 0.1 мֿ¹
k2 = 3
R = 1.7{343[1 + 0.1(2-2)] + 3∙19.9(5.7 -3)}=274.02 кПа
Проверка принятых размеров фундамента
|
|
Расчёт преследует цель определить средние, максимальные и минимальные давления под подошвой фундамента и сравнить их с расчётным сопротивлением грунта:
p=N1/A ≤ γcR/γn ,
pmax=N1/A + M1 /W ≤ γcR/γn ,
pmin=N1/A - M1 /W ≥0 ,
где p, pmax и pmin — соответственно среднее, максимальное и минимальное давления подошвы фундамента на основание, кПа; N1 - расчётная вертикальная нагрузка на основание с учётом гидростатического давления воды, если оно имеет место, кН; М1 - расчётный момент относительно оси, проходящей через центр тяжести подошвы фундамента, кН∙м; A — площадь подошвы, м2; W- момент сопротивления по подошве фундамента, м3;
W= bl²/6
где l- длина подошвы фундамента, м; b - ширина подошвы фундамента, м; R -расчётное сопротивление грунта под подошвой фундамента, кПа; γс=1,2 - коэффициент надёжности по назначению сооружения; γп=1,4 - коэффициент условий работы.
Определяем нормальную N1 и моментную нагрузки М1 , действующие на основание
N1 = 1,2(Р0+Рп+Рф+ Рг) + 1,13∙Ртр,
М1 = 1,2Т(Н+hФ),
где Рф и Рг — соответственно нагрузки от веса фундамента и грунта на его уступах (с учётом взвешивающего действия воды, при УПВ выше подошвы фундамента), кН; Н — высота опоры моста, м; hф — высота конструкции фундамента, м. Расчётные величины Ро, Рп, Ртр, Т даны в таблице 2.
|
|
Путем последовательных подборов размеров фундамента и глубины заложения подошвы, принимаем:
d = 5.7 м – глубина заложения фундамента
hф =6.2 м – высота фундамента
a=11 м – длина подошвы фундамента
b= 2 м – ширина фундамента
A = a∙b = 11∙2= 22 м² - площадь подошвы фундамента
Рф+ Рг +Рв=5.7·20·22+1.1·10·22 = 2750 кН
N1 = 1.2(373.5кН + 1350кН + 2750кН) + 1.13 ∙ 6075кН = 12232.95 кН
М1 = 1.2 ∙ 750кН(10.5м + 6.8м) =15570 кН∙м
W = 4 ∙ 13²/6 = 112.6 м³
Определяем давления под подошвой фундамента:
p=12232.95кН /22м² = 556.04 кПа≤ γcR/γn=1.2∙274.02/1.4 =234.9 кПа pmax=12232.95кН/22м² + 15570кН∙м/20.5м³= 1315.5кПа≤ γcR/γn=234.9 кПа
Выбранные глубина заложения подошвы и размеры фундамента не удовлетворяют условию по первой группе предельных состояний.
Увеличиваем размеры подошвы фундамента:
d = 5.7 м – глубина заложения фундамента
hф =6.2 м – высота фундамента
a=13 м – длина подошвы фундамента
b= 4 м – ширина фундамента
A = a∙b = 13∙4= 52 м² - площадь подошвы фундамента
R = 1.7{343[1 + 0.1(4-2)] + 3∙19.9(5.7 -3)}=973.74 кПа
Рф+ Рг +Рв=5.7·20·52+1.1·10·52 = 6500 кН
N1 = 1.2(373.5кН + 6500кН + 2750кН) + 1.13 ∙ 6075кН = 16732.95 кН
М1 = 1.2 ∙ 750кН(10.5м + 6.8м) =15570 кН∙м
|
|
W = 4 ∙ 13²/6 = 112.6 м³
Определяем давления под подошвой фундамента:
p=16732.95кН /52м² = 321.8 кПа≤ γcR/γn=1.2∙973.74/1.4 =834.6 кПа pmax=16732.95кН/52м² + 15570кН∙м/112.7м³= 1315.5кПа≤ γcR/γn=834.6 кПа
Слишком большой запас прочности уменьшим размеры подошвы фундамента принимаем:
d = 5.7 м – глубина заложения фундамента
hф =6.2 м – высота фундамента
a=12.7 м – длина подошвы фундамента
b= 3.7 м – ширина фундамента
A = a∙b = 12∙3.7= 44.4 м² - площадь подошвы фундамента
Рф+ Рг +Рв=5.7·20·44.4+1.1·10·44.4 = 5550 кН
N1 = 1.2(373.5кН + 1350кН + 5550кН) + 1.13 ∙ 6075кН =15592.95 кН
М1 = 1.2 ∙ 750кН(10.5м + 6.8м) =15570 кН∙м
W = 3.7 ∙ 12.7²/6 = 99.5 м³
Определяем давления под подошвой фундамента:
R = 1.7{343[1 + 0.1(3.7-2)] + 3∙19.9(5.7 -3)}=956.25 кПа
p=15592.95кН /44.4м² =351.2кПа ≤ γcR/γn=1.2∙956.25/1.4=819.6кПа pmax=15592.95кН/44.4м² + 15570кН∙м/99.5м³= 507.7кПа≤ γcR/γn=819.6 кПа pmin=15592.95кН/44.4м ² - 15570кН∙м/99.5м³= 194.7кПа >0
Выбранные глубина заложения подошвы и размеры фундамента удовлетворяют условию по первой группе предельных состояний.
Принимаем размеры поперечного сечения подошвы фундамента:
d = 5.7 м – глубина заложения фундамента
hф =6.2 м – высота фундамента
a=12.7 м – длина подошвы фундамента
b= 3.7 м – ширина фундамента
|
|
Расчет основания фундамента по деформациям
Различные по величине осадки соседних опор не должны вызывать появления в продольном профиле дополнительных углов перелома, превышающих для автодорожных мостов 2 ‰ [2, п. 1.47].
Для расчёта осадок основания фундаментов по приложению 2 [3] рекомендует метод послойного суммирования: величина осадки фундамента определяется по формуле
S = β∑ σ zpi ∙hi/Ei
где β=0,8 - безразмерный коэффициент; σzpi - среднее вертикальное (дополнительное) напряжение в i-м слое грунта; hi и Ei - соответственно мощность и модуль деформации i-го слоя грунта; п - число слоев, на которое разбита сжимаемая толщина основания Нс.
Сжимаемая толщина основания Нс определяется как расстояние от подошвы фундамента до нижней границы сжимаемой толщи; нижняя граница обозначена символами B.C. При этом B.C. находится на той глубине под подошвой фундамента, где выполняется условие
σzpi = 0,2σzgi.
Вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента, определяется по формуле:
σ zg о = γ o h i
где, γo -осредненный удельный вес грунта и воды, залегающих выше подошвы фундамента; h i -глубина заложения подошвы фундамента, м.
σ zg о =1.6∙10+4.7·20+1·19.9=129.9 кПа
Дополнительное вертикальное напряжение в грунте в уровне подошвы фундамента определяют по формуле:
σ z ро = р 0 - σ zg о
Среднее давление на грунт от нормативных постоянных нагрузок:
р0 = Nп /A=351.2кН
σ z ро = 351.2-129.9=221.3 кПа
Дополнительные вертикальные напряжения в грунте вычисляются по формуле:
σ z р i = α i ∙ σ z р 0
где α - коэффициент, принимаемый по таблице 1 приложения 2 [3] в зависимости от соотношения сторон прямоугольного фундамента η = l/ b = 2,85 и относительной глубины, равной ξ = 2z/b, где z - расстояние до границы элементарного слоя от подошвы фундамента.
Условие σ z р i =0,2∙σ zgi выполняется при z = 8.2 м, т.е.
Таблица 3 – Расчет осадка основания фундамента
Расстояние от подошвы Фундамента до подошвы i-того слоя Zi | Мощность i слоя грунта hi, м | Удельный вес грунта γ, кН/м³ | Коэффициент ζ=2z/b (табл.1,прил.2,[2]) | Коэффициент α (табл.1 прил.2 [2]) | Дополнительное давление σzpi, кПа | Природное давление σzgi, кПа | 0,2σzgi, кПа | Модуль деформации Е, МПа | Осадка слоя Si, см |
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 |
0 | 0 | 19.9 | 0 | 1 | 221.3 | 129.9 | 25.98 | 42 | 0 |
0.7 | 0.7 | 19.9 | 0.38 | 0.96 | 211.8 | 143.83 | 28.8 | 42 | 0.28 |
1.4 | 0.7 | 19.9 | 0.76 | 0.79 | 175.5 | 157.76 | 31.5 | 42 | 0.23 |
2.1 | 0.7 | 19.9 | 1.1 | 0.78 | 172.9 | 171.69 | 34.3 | 42 | 0.23 |
2.6 | 0.5 | 19.9 | 1.4 | 0.69 | 152.5 | 181.64 | 36.3 | 42 | 0.145 |
3.3 | 0.7 | 20.6 | 1.8 | 0.52 | 115.2 | 196.1 | 39.2 | 28 | 0.23 |
4.0 | 0.7 | 20.6 | 2.2 | 0.5 | 108.3 | 210.5 | 42.1 | 28 | 0.22 |
4.7 | 0.7 | 20.6 | 2.5 | 0.43 | 95.7 | 224.9 | 44.98 | 28 | 0.19 |
5.4 | 0.7 | 20.6 | 2.92 | 0.37 | 81.9 | 239.32 | 47.86 | 28 | 0.16 |
6.1 | 0.7 | 20.6 | 3.3 | 0.32 | 70.5 | 253.7 | 50.7 | 28 | 0.14 |
6.8 | 0.7 | 20.6 | 3.7 | 0.28 | 61.0 | 268.1 | 53.6 | 28 | 0.12 |
7.5 | 0.7 | 20.6 | 4.1 | 0.24 | 53.3 | 282.5 | 56.5 | 28 | 0.1 |
8.2 | 0.7 | 20.6 | 4.4 | 0.22 | 48.3 | 296.9 | 59.4 | 28 | 0.097 |
∑ 2.142
Осадка фундамента S = 2.142см.
Максимально допустимый угол перелома при осадке опор не более 2‰, величина пролета 48 м =4800 см.
2.142/4800 = 0,00045 = 0.45‰ < 2‰
Величина осадки фундамента не превышает нормативную осадку по СНиП
Крен фундамента
Крен фундамента i при действии внецентренной нагрузки определяется по приложению 2 [3]
i = (1-ν²)∙ke∙MII /[Ekm(a/2)³]
где Е - модуль деформации, кПа, v - коэффициент Пуассона грунта основания; ке- безразмерный коэффициент, принимаемый по таблице 5 приложения 2 [2]; MII - момент, действующий вдоль соответствующей стороны прямоугольной подошвы фундамента, кН∙м; а - сторона подошвы прямоугольного фундамента, в направлении которой действует момент MII; кт - безразмерный коэффициент. b<10м - кт =1; (см. таблица 3, приложения 2 [3]).
Коэффициент Пуассона v принимается равным для грунтов: песков и супесей - 0,30. Должно выполнятся условие: i < iu , где iu = 0,5 √lp , предельно допустимый крен подошвы фундамента; lp - длина меньшего, примыкающего к опоре, пролёта моста, м.
MII = 15570 кН∙м
a = 3,7 м
E = 20 МПа
i =(1 – 0,3²)∙0,2∙15,570/[3,7/2]³·42] = 0,0025м
iu = 0,5√48 = 3,4м
Условие i < iu выполняется.
Крен фундамента не превышает предельно допустимое значение.
Дата добавления: 2019-07-15; просмотров: 389; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!