Расчет защиты трансформатора Т3
Рисунок 1 – Схема распределительной сети
На рисунке обозначено:
ПГТВ – защита от перегруза токами высших гармоник; 
– температурные указатели, указатели циркуляции масла и воды в системе охлаждения с действием на сигнал.
Расчет токов короткого замыкания
Величина токов короткого замыкания для ряда защит (дифференциальных, токовых отсечек и т.д.) влияет на значение тока срабатывания. Кроме того, они необходимы для вычисления коэффициентов чувствительности выбранных защит.
Значения токов короткого замыкания определяются в разных точках сети (А, Б, В, Г, Д, Е) в максимальном и минимальном режимах работы системы. Для максимального режима достаточно иметь токи трехфазного короткого замыкания, для минимального — токи двухфазного короткого замыкания.
Расчет проводим в относительных единицах. Базисная мощность 
МВА. Принимаем среднее значение напряжения сети: 
кВ и 
кВ.
Расчет сопротивлений элементов схемы
Удельное реактивное сопротивление воздушных линий Л2 и Л4 принимаем средне-типовым 
Ом/км, активным сопротивлением пренебрегаем.
Сопротивление воздушной линии Л2 определим по формуле (1.1):
, (1.1)
здесь 
– длина линии Л2, км.
.
Сопротивление воздушной линии Л4 определим по формуле (1.2):
, (1.2)
здесь 
– длина линии Л4, км.
.
Кабели марки М-185 и М-185 имеют следующие удельные параметры: удельное индуктивное сопротивление 
Ом/км; 
Ом/км, удельное активное сопротивление 
Ом/км; 
Ом/км.
|
|
|
Индуктивное сопротивление кабельной линии Л5:
, (1.3)
здесь 
– длина линии Л5, км;
.
Активное сопротивление кабельной линии Л5:
, (1.4)
.
Индуктивное сопротивление кабельной линии Л6:
, (1.5)
здесь 
– длина линии Л6, км;
.
Активное сопротивление кабельной линии Л6:
, (1.6)
.
Сопротивления трансформаторов Т1 и Т2:
, (1.7)
, (1.8)
, (1.9)
здесь 
– номинальная мощность трансформатора Т1, ВА.
Сопротивление трансформатора Т3:
, (1.10)
здесь 
– номинальная мощность трансформатора Т3, ВА.
.
Расчет величин токов КЗ
Расчёт токов короткого замыкания приведён в таблицах 7 – 9.
Таблица 7 – Максимальный режим, секционный выключатель Q15 отключен, Q20 и Q27 включены.
| Точка КЗ на шинах п/ст | Искомые величины | Питание со стороны | |||
| Система G1 | Система G2 | ||||
| А |
| 
| - | ||
|
| 8700 | ||||
|
| 
| ||||
| Б |
| - | 
| ||
|
| 9500 | ||||
|
| 
| ||||
| В Ic
|
| 
| - | ||
|
| 
| ||||
|
| 
| ||||
| В IIс |
| - | 
| ||
|
| 
| ||||
|
| 
| ||||
| Г Ic, IIс |
| 
| 
| ||
|
| 
| 
| |||
|
| 
| 
| |||
| Питание одновременно от систем G1 и G2 | |||||
| Г Ic, IIс |  , МВА
|
| |||
 , о.е.
|
| ||||
 , кА
|
| ||||
| Д Ic, IIc
|  , о.е.
|
| |||
| , МВА
|
| ||||
| , кА
|
| ||||
| Е | , о.е.
|
| |||
| , МВА
|
| ||||
| , кА
|
| ||||
, о.е.
, МВА
, кА
, о.е.
, МВА
Таблица 8 – Минимальный режим, секционные выключатели Q15, Q20 и Q27 отключены.
| Точка КЗ на шинах п/ст | Искомые величины | Питание со стороны | |
| Система G1 | Система G2 | ||
| А |  , о.е.
| 
| — |
| , МВА
| 7500 | ||
| , кА
| 
| ||
| Б | , о.е.
| — | 
|
| , МВА
| 8000 | ||
| , кА
| 
| ||
| В
| , о.е.
| Iс
| IIс
|
| , МВА
| 
| 
| |
| , кА
| 
| 
| |
| Г
| , о.е.
| Iс
| IIс
|
| , МВА
| 
| 
| |
| , кА
| 
| 
| |
| Д
| , о.е.
| Iс
| IIс
|
| , МВА
| 
| 
| |
| , кА
| 
| 
| |
| Е | , о.е.
|
| |
| , МВА
|
| ||
| , кА
|
| ||
2. Расчёт защиты высоковольтного двигателя Д
Для защиты асинхронных электродвигателей напряжением выше 1000 В предусматриваются следующие защиты:
1) продольная дифференциальная токовая защита;
2) защита от перегруза — МТЗ с выдержкой времени;
3) защита минимального напряжения.
2.1 Продольная дифференциальная токовая защита
1) Защита выполняется с помощью дифференциального реле РСТ 15.
2) Для выбора трансформатора тока определим номинальный ток двигателя:
|
|
|
, (2.1)
где 
– номинальная мощность двигателя, Вт (см. таблицу 4);
– номинальное напряжение двигателя, В (см. таблицу 4);
– номинальный коэффициент мощности двигателя.
А.
К установке принимаем трансформатор тока ТЛМ10-400-0,5/10Р:
А, 
А.
Коэффициент трансформации трансформатора тока:
.
ТТ со стороны питания соединены в «неполную звезду», со стороны нулевых выводов ТТ соединены в «неполную звезду».
3) Определим ток срабатывания защиты:
где 
— ток небаланса.
А, (2.2)
где 
– коэффициент пуска двигателя;
– коэффициент однотипности трансформаторов тока;
– коэффициент апериодической составляющей для дифференциального реле;
– допустимая погрешность трансформаторов тока;
– номинальный ток двигателя.
Ток срабатывания защиты равен:
А,
Определим расчетный вторичный ток срабатывания защиты:
А, (2.3)
Определение числа рабочих витков РНТ:
витка (2.4)
Принимаем к установке 27 витков, которым соответствует ток срабатывания защиты:
А, (2.5)
4) Коэффициент чувствительности определяется при двухфазном коротком замыкании в минимальном режиме на шинах, к которым подключен двигатель:
|
|
|
. (2.6)
Так как коэффициент чувствительности превышает нормируемое значение, то защита удовлетворяет требованию чувствительности.
2.2 Защита от перегруза — МТЗ с выдержкой времени
1) Защита выполняется с помощью токового реле РСТ 13 с коэффициентом возврата 
.
2) Перегруз является симметричным режимом, поэтому защита выполняется одним реле, включенным в одну из фаз. Используем те же трансформаторы тока, что и для токовой защиты (коэффициент трансформации 
, коэффициент схемы 
).
3) Ток срабатывания защиты определяется из условия отстройки от номинального тока двигателя:
, (2.7)
где 
– коэффициент отстройки.
А.
4) Коэффициент чувствительности не определяется.
5) Ток срабатывания реле:
А. (2.8)
Принимаем к установке реле РСТ 13-19, у которого ток срабатывания находится в пределах 
.
Определим сумму уставок:
. (2.9)
Принимаем уставку
.
Найдем ток уставки реле:
А.
6) Выдержка времени защиты отстраивается от времени пуска электродвигателя и равна 
с. Используем реле времени РВ-01.
2.3 Защита минимального напряжения
Защита выполняется двухступенчатой. Первая ступень отключает неответственную нагрузку.
1) Для выполнения защиты будем использовать реле типа РСН 16, которое имеет коэффициент возврата 
.
2) Выбираем трансформатор напряжения типа ЗНОЛ.06-10:
В, 
В.
Коэффициент трансформации трансформатора напряжения:
.
3) Напряжение срабатывания первой ступени отстраивается от минимального рабочего напряжения, которое составляет 70 % от номинального: 
:
В, (2.10)
здесь 
– коэффициент отстройки.
4) Коэффициент чувствительности не рассчитывается, так как неизвестно минимальное остаточное напряжение на шинах при металлическом коротком замыкании в конце зоны защищаемого объекта.
5) Напряжение срабатывания реле первой ступени
В.
Принимаем к установке реле РСН 16-28, у которого напряжение срабатывания находится в пределах 
.
Определим сумму уставок:
. (2.11)
Принимаем уставку 
.
Найдем напряжение уставки реле I ступени:
В.
6) Выдержка времени принимается на ступень селективности больше времени действия быстродействующей защиты от многофазных коротких замыканий. Примем 
с. Реле времени РВ-01.
Вторая ступень защиты отключает сам двигатель.
1) Вторую ступень защиты также выполним на реле РСН 16, коэффициент возврата .
2) Реле включается во вторичные цепи того же трансформатора напряжения, что и реле первой ступени.
3) Напряжение срабатывания второй ступени:
В, (2.12)
здесь 
– коэффициент отстройки.
4) Коэффициент чувствительности не определяем.
5) Напряжение срабатывания реле первой ступени
В.
Принимаем к установке реле РСН 16-23, у которого напряжение срабатывания находится в пределах 
.
Определим сумму уставок:
. (2.13)
Принимаем уставку 
.
Найдем напряжение уставки реле I ступени:
В.
6) Время срабатывания второй ступени защиты принимаем 
с, так как по технологии недопустим самозапуск двигателя от напряжения 
. Используем реле времени РВ-01.
Расчет защиты трансформатора Т3
Сборные шины Е подключаются к питающей сети переменного тока через трансформатор Т3. Повреждения и ненормальные режимы возможны как в трансформаторе, так и на сборных шинах, поэтому необходима установка защит как со стороны питания, так и со стороны сборных шин.
Основными защитами трансформатора являются:
1) Токовая отсечка без выдержки времени от многофазных коротких замыканий в обмотках и на выводах трансформатора;
2) газовая защита от внутренних повреждений и понижения уровня масла;
3) МТЗ от внешних многофазных кз.
4) токовая защита от перегруза.
Номинальная мощность трансформатора:
кВА, (3.1)
– напряжение короткого замыкания трансформатора.
Поскольку номинальная мощность трансформатора больше 400 кВА, то газовая защита устанавливается.
3.1 Т.О. без выдержки времени
1) Защита выполняется с помощью токового реле РСТ 13.
2) Номинальный ток первичной обмотки трансформатора:
А. (3.2)
Выбираем трансформатор тока ТЛМ-10-150-0,5/10Р:
А, 
А.
Коэффициент трансформации трансформатора тока:
.
Трансформаторы тока и реле включены по схеме неполной звезды с реле в нулевом проводе: 
.
3) Ток срабатывания защиты отстраивается от максимального тока кз:
А, (3.3)
где 
– коэффициент отсечки (принимаем реле типа РСТ - 13)
Коэффициент чувствительности определяется при двухфазном коротком замыкании в минимальном режиме на выводах высокого и низкого напряжений:
. (3.4)
5) Ток срабатывания реле:
А. (3.5)
Принимаем к установке реле РСТ 13-29, у которого ток срабатывания находится в пределах 
.
Определим сумму уставок:
. (3.6)
Принимаем сумму уставок 
.
Найдем ток уставки реле:
А.
3.2 Газовая защита от внутренних повреждений и понижения уровня масла
Ток, проходящий через место установки токовой защиты при повреждении внутри бака трансформатора (пример межвитковое замыкание), определяется числом замкнутых витков и поэтому может оказаться не достаточным для ее действия. Однако витковое замыкание представляет опасность для трансформатора; и защиты отключатся. Опасные внутренним повреждением является также «пожар стали» магнитопровода, который возникает при нарушении изоляции между листами магнитопровода, что ведет к увеличению потерь на перемагничивании и вихревые токи. Потери вызывают, местный нагрев стали, ведущий к дальнейшему разрушению изоляции. Токовая и дифференциальная защиты на этот вид повреждения не реагируют. Отсюда возникает необходимость использования специальной защиты от внутренних повреждений - «газовой», фиксирующей появление в баке поврежденного трансформатора газа. Образование газа является следствием разложения трансформаторного масла и других изолирующих материалов под действием электрической дуги или не допустимого нагрева. Интенсивность газообразования зависит от характера и размеров повреждения. Это дает возможность выполнить газовую защиту, способную различить степень повреждения, и в зависимости от этого действовать на сигнал или отключение.
Основным элементом газовой защиты является газовое реле KGS, устанавливаемое в маслопроводе между баком и расширителем. Принимаем к установке реле типа: РГТ – 80 (струйное) которое имеет два отключающих и один сигнальный элемент.
Время срабатывания реле составляет tср=0,05--0,5 с.
Уставка по скорости составляет 0,65 м/с.
3.3 Максимальная токовая защита от внешних многофазных к.з.
1) Ток срабатывания МТЗ понижающего трансформатора определяется, исходя из максимального рабочего тока.
Принимаем:
2) Ток срабатывания защиты с учетом коэффициента само запуска электродвигателей 
:
(3.7)
где 
– коэффициент отсечки (принимаем реле типа РСТ - 13)
– коэффициент возврата
где – коэффициент схемы (неполная звезда);
(3.8)
Ток срабатывания реле:
(3.9)
Принимаем реле РСТ 13-24
Ток уставки равен:
Время сработки защиты:
Tсз(30)=0.6c=tсз+∆t=0.2+0,4=0,6с.
3.4 Максимальная токовая защита с выдержкой времени – защита от перегруза
1) Защита выполняется с помощью токового реле РСТ 13 с коэффициентом возврата 
.
2) Принимаем к установке уже выбранный в п.3.1 трансформатор тока ТЛМ-10-150-0,5/10Р. Трансформаторы тока включены по схеме неполной звезды, реле устанавливается в одну фазу (так как перегруз является симметричным режимом): . Коэффициент трансформации 
.
3) Определим ток срабатывания защиты, который отстраивается от максимального рабочего тока на ВН трансформатора:
, (3.7)
где 
– коэффициент отстройки;
– максимальный рабочий ток трансформатора.
А. (3.8)
4) Коэффициент чувствительности не определяется.
5) Ток срабатывания реле:
А. (3.9)
Принимаем к установке реле РСТ 13-24, у которого ток срабатывания находится в пределах 
.
Определим сумму уставок:
. (3.10)
Принимаем сумму уставок 
.
Найдем ток уставки реле:
А.
6) Время срабатывания защиты определяется технологическим процессом и принимается 
с. Используем реле времени РВ-01.
4. Защита сборных шин (секционный выключатель Q15)
Для защиты сборных шин 220 кВ используется дифференциальная токовая защита
1) Защита выполняется с помощью токового реле РСТ 13.
2) Принимаем к установке трансформатор тока ТФНД-220-1000-0,5/10Р. Трансформаторы тока включены по схеме неполной звезды, реле устанавливается в одну фазу (так как перегруз является симметричным режимом): 
. Коэффициент трансформации 
.
3) Отстройка от тока не баланса:
(4.1)
где 
– обусловлен воздействием апериодической составляющей тока на ток срабатывания;
– коэффициент однотипности;
– класс точности релейной защиты.
А
А (4.2)
4) Отстройка от тока максимального тока нагрузки:
А (4.3)
А (4.4)
Ток срабатывания пускового комплекта ДЗ принимаем наибольшее значение:
А
(4.5)
5)Ток срабатывания реле:
А. (4.6)
Принимаем к установке реле РСТ 13-24, у которого ток срабатывания находится в пределах .
Определим сумму уставок:
. (3.10)
Принимаем сумму уставок 
.
Найдем ток уставки реле:
А.
5. Расчёт защиты кабельной линии Л5
На кабельной линии устанавливаются следующие виды защит:
1) токовая отсечка без выдержки времени;
2) максимальная токовая защита с выдержкой времени;
3) защита от однофазных замыканий на землю.
5.1 Токовая отсечка без выдержки времени
1) Защита выполняется с помощью токового реле РСТ 13.
2) Допустимый ток кабеля А-185 (трехжильный алюминиевый кабель, прокладываемый в земле, на 10 кВ): 
А.
3) Максимальный рабочий ток линии примем равным длительно допустимому току кабеля.
, (5.1)
где 
– число кабельных линий Л5.
А.
Принимаем к установке трансформатор тока типа ТПОЛ-10-1000-0,5/10Р: 
А, 
А. Коэффициент трансформации трансформатора тока:
.
Схема соединения трансформаторов тока и реле – неполная звезда, коэффициент схемы 
.
4) Ток срабатывания защиты:
, (5.2)
здесь – коэффициент отстройки.
А.
5) Коэффициент чувствительности в данном случае не определяем. Считаем, что основной защитой является максимальная токовая защита.
6) Ток срабатывания реле:
А. (5.3)
Принимаем к установке реле РСТ 13-32, у которого ток срабатывания находится в пределах 
.
Определим сумму уставок:
. (5.4)
Принимаем сумму уставок 
.
Найдем ток уставки реле:
А.
5.2 Максимальная токовая защита с выдержкой времени
1) Защита выполняется с помощью токового реле РСТ 13
2) Для выполнения защиты применяются те же трансформаторы тока, что и для токовой отсечки. Коэффициент трансформации трансформаторов тока 
, коэффициент схемы 
.
3) Ток срабатывания защиты определяется из условия отстройки от максимального рабочего тока линии:
, (5.5)
где: 
– коэффициент отстройки для статического реле;
– коэффициент возврата;
– коэффициент самозапуска суммарной нагрузки для линии Л5.
А.
4) Коэффициент чувствительности в основной зоне проверяем по току двухфазного короткого замыкания в конце кабельной линии Л5 (на шинах ДIc):
. (5.6)
Коэффициент чувствительности в резервной зоне определяем по току двухфазного короткого замыкания за трансформатором Т3 (на шинах Е), приведенным на высокую сторону:
. (5.7)
Поскольку защита не удовлетворяет требованиям чувствительности, устанавливаем МТЗ с пуском по напряжению.
5) Загрубляем защиту, то есть, принимаем 
. Тогда ток срабатывания защиты
А. (5.8)
6) Ток срабатывания реле:
А. (5.9)
Принимаем к установке реле РСТ 13-19, у которого ток срабатывания находится в пределах 
.
Определим сумму уставок:
. (5.10)
Принимаем сумму уставок 
.
Найдем ток уставки реле:
А.
7) Вводим защиту минимального напряжения на реле напряжения минимального действия РСН 16 с коэффициентом возврата 
.
8) Измерительным органом защиты является трансформатор напряжения типа ЗНОЛ.06-10, который устанавливается на секцию шин ГIс. Для выбранного трансформатора напряжения
В, 
В.
Коэффициент трансформации
.
10) Напряжение срабатывания защиты:
, (5.11)
где 
– минимальное напряжение на шинах, которое не вредит технологическому процессу.
В.
11) Найдем минимальное остаточное напряжение на шинах ГIс при металлическом коротком замыкании на шинах ДIс для проверки чувствительности защиты.
Полное удельное сопротивление кабельной линии Л5:
Ом/км, (5.12)
где 
– удельное активное сопротивление кабельной линии Л5, Ом/км;
– удельное индуктивное сопротивление кабельной линии Л5, Ом/км;
– длина кабельной линии Л5, км.
Минимальное остаточное напряжение:
, (5.13)
где – количество кабельных линий Л5.
В.
Коэффициент чувствительности:
. (5.14)
12) Напряжение срабатывания реле:
В. (5.15)
Принимаем к установке реле РСН 16-28, у которого напряжение срабатывания находится в пределах 
В.
Определим сумму уставок:
. (5.16)
Принимаем уставку 
.
Найдем напряжение уставки реле:
В.
5.3 Защита от однофазных замыканий на землю
Защита выполняется с действием на сигнал.
1) Выбираем реле РТЗ-51, ток срабатывания которого находится в пределах 
А.
2) Измерительным органом является трансформатор тока нулевой последовательности типа ТЗРЛ.
3) Для кабеля марки А-185 удельный емкостный ток однофазного замыкания на землю 
А/км.
Ток нулевой последовательности линии, обусловленный током утечки,
А. (5.17)
Ток срабатывания защиты:
, (5.18)
здесь 
– коэффициент отстройки для защиты без выдержки времени.
А.
Дата добавления: 2019-07-15; просмотров: 108; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!