Б) Расчёт односистемная поперечная дифференциальная токовая защита генератора

⇐ ПредыдущаяСтр 3 из 5Следующая ⇒

№ п/п	Наименование величины	Расчётная формула	Результат	Примечание
№ п/п	Наименование величины	Расчётная формула	10,5 кВ	Примечание
1.	Ток срабатывания защиты	I_с.з.=(0,2¸0,5) I_ном	I_с.з.=(0,2¸0,3)×6880= =1376¸2064 А
2.	Ток срабатывания реле
3.	Принимаемый тип реле	РТ-40/Ф

В) Расчёт защиты от перегрузки ротора током возбуждения

№ п/п	Наименование величины	Расчётная формула	Результат	Примечание
			10,5 кВ
1.	Уставка срабатывания пускового органа защиты	U_рот.ср.= 1,5I_{рот.ном.}R_рот R₀=0.1265 Ом при t₀=15°	U_рот.ср.=1.5×6880×0.177× × (100/10500)= =17.4 В где	U_рот уточняется при наладке, т.к. сопротивление ротора в горячем состоянии при максимальной длительно допустимой температуре определяется по заводской инструкции
2.	Принимаемый тип реле	РН-53/60Д

Г) Расчёт защиты генератора от симметричной перегрузки

№ п/п	Наименование величины	Расчётная формула	Результат	Примечание
№ п/п	Наименование величины	Расчётная формула	10,5 кВ	Примечание
1.	Первичный ток срабатывания защиты
2.	Ток срабатывания реле
3.	Принимаемый тип реле	РТ-40/10

Д) Расчёт токовой защиты обратной последовательности

№ п/п	Наименование величины		Расчётная формула	Результат	Примечание
				10,5 кВ
1.	I ступепь	Ток срабат.реле	I₂_ср_I= 1,95 I_нои_.вт	I₂_ср_I=1,95× 3.44= =6.71 А
2.		Принимаемый тип реле и уставка по времени	РТ-40/6; ЭВ-124; t_ср=2,3 с. Реле подключаются на дополнительно выведенные клеммы реле РТФ-7/2
3.	II ступень	Ток срабат.реле	I₂_ср_II= 1,3 I_нои_.вт	I_{2 ср}_II=1,3× 3.44= 4.47 А
4.		Принимаемый тип реле и уставка по времени	РТФ-7/2, грубый элемент, ЭВ-132, t_ср=3,5 с
5.	III ступень	Ток срабат.реле	I₂_ср_III= 0.6 I_нои_.вт	I_{2 ср}_III=0,6× 3.44= 2.06 А
6.		Принимаемый тип реле и уставка по времени	РТФ-7/1, грубый элемент, ЭВ-132, t_ср=8,5 с
7.	IV ступень	Ток срабат.реле	I₂_ср_IV= 0.25 I_нои_.вт	I_{2 ср}_IV=0,25× 3.44= 0.86 А
8.		Принимаемый тип реле и уставка по времени	РТФ-7/2, чувствительный элемент, ЭВ-144, ЭВ-142, t_ср=40 с
9.	V ступень	Ток срабат.реле	I₂_ср_V= 0.07 I_нои_.вт	I_{2 ср}_V=0.07× 3.44= 0.24 А
10.		Принимаемый тип реле и уставка по времени	РТФ-7/1, чувствительный элемент (сигнал)

Ж) Расчёт защиты генератора от асинхронного режима.

№ п/п	Наименование величины	Расчётная формула	Результат
№ п/п	Наименование величины	Расчётная формула	10.5 кВ
1.	Синхронный реактанс генератора
2.	Переходный реактанс генератора
3.	Диаметр окружности характеристики омметра, используемого для защиты от потери возбуждения	Z_защ=1.1x_d	Z_защ=1.1×1.68=1.85 Ом
4.	Смещение характеристики	Z_смещ=0,4x¢_d	Z_смещ=0.4×0.245=0.098 Ом
5.	Вторичное сопротивление диаметра характеристики
6.	Вторичное сопротивление смещения
7.	Принимаемый тип реле защиты	КРС-2

З) Расчёт контроля изоляции на стороне генераторного напряжения.

№ п/п	Наименование величины	Расчётная формула	Результат
№ п/п	Наименование величины	Расчётная формула	10,5 кВ
1.	Напряжение срабатывания реле по условию обеспечения отстройки реле от напряжения III-й гармоники		15 В
2.	Устанавливаемая выдержка времени		t_выд=9 c
3.	Принимаемый тип реле защиты	РН-53/60Д

И) Расчёт защиты от внешних симметричных коротких замыканий.

№ п/п	Наименование величины	Расчётная формула	Результат
№ п/п	Наименование величины	Расчётная формула	10,5 кВ
1.	Минимальное сопротивление нагрузки
2.	Сопротивление срабатывания защиты, равное малой оси эллипса
3.	Сопротивление срабатывания защиты, равное большой оси эллипса
4.	Сопротивление смещения	Z_смещ=18%Z_с.з	Z_смещ=0.18×0.94=0.17 Ом
5.	Вторичное сопротивление срабатывания защиты (уставка реле)
6.	Сопротивление смещения реле
7.	Коэффициент чувствительности защиты при 3-х фазном к.з. на шинах 110 кВ
8.	Коэффициент чувствительности защиты по току точной работы		Ток точной работы 2.2 А
9.	Принимаемый тип реле защиты	КРС-2