Указания по конструированию фермы
Расчетно-конструктивный раздел
Расчет и конструирование стропильной фермы
Материал фермы сталь С255 по ГОСТ 27772-88* с Ry = 240 МПа.
Ввиду симметричности фермы и приложенной нагрузки рассчитываем половину фермы.
Сбор нагрузок на ферму
Таблица 6.1 – Нагрузка от веса конструкций покрытия
Вид нагрузки | Нормативная, кПа | jf | Расчетная, кПа |
Ограждающие элементы кровли | |||
1. Рулонная кровля из двух слоев кровляэлласта. | 0,06 | 1,3 | 0,078 |
2. Плита минераловатная (70мм) | 0,09 | 1,3 | 0,117 |
3. Плита минераловатная (150мм) | 0,23 | 1,3 | 0,299 |
4. Пароизоляция | 0,1 | 1,3 | 0,130 |
5. Профнастил | 0,11 | 1,05 | 0,065 |
Несущие элементы здания | |||
6. Прогоны | 0,1 | 1,1 | 0,105 |
7. Стропильная ферма длиной 12 м | 0,3 | 1,05 | 0,315 |
8. Связи | 0,05 | 1,05 | 0,0525 |
9. Кратковременная нагрузка | 1,2 | 1,6 | 1,92 |
Нормативная нагрузка составит
к/Н.м.
Расчетная нагрузка при этом будет
кН/м.
Рисунок – Расчетная схема фермы
Определим силы Fi, кН, в узлах фермы, причем силы F1 и F5 приложены к колоннам и в расчете не учитываются (рисунок 8.1):
, (6.4)
где - длина панели, примыкающей к рассматриваемому узлу, м,
кН/м2 – вес фермы и связей на 1 м2 горизонтальной проекции кровли,
кН/м2 – вес кровли,
|
|
– угол наклона верхнего пояса к горизонту,
– расстояние между фермами.
кН;
кН;
Определяем опорные реакции RA и RB, кН, по формуле:
, (6.5)
кН.
Снеговая нагрузка
Расчетная нагрузка от снега, действующая на кровлю
, (6.6)
где m - коэффициент перехода от веса снега на земле к весу снега на покрытии , ;
– коэффициент перегрузки, g.
Определим силы Fi, кН, в узлах фермы, причем силы F1 и F5 приложены к колоннам и в расчете не учитываются:
, (6.7)
кН;
кН;
Определяем опорные реакции и , кН:
кН.
Рисунок – Варианты загружений фермы
|
Определение усилий в стержнях фермы
Все усилия рассчитаны автоматически в программном обеспечении «Лира».
|
|
Рисунок 6.3 Определение усилий от постоянной нагрузки
| Усилия |
|
|
| ||
№ сечен | N (кН) | My (кН*м) | Qz (кН) | №№ загруж | ||
1 | 165.600 | 0.000 | 0.144 | 1 2 | ||
1 | 47.029 | 0.000 | 0.144 | 1 | ||
2 | 165.548 | 0.048 | 0.072 | 1 2 | ||
2 | 46.977 | 0.048 | 0.072 | 1 | ||
3 | 165.497 | 0.064 | 0.000 | 1 2 | ||
4 | 165.445 | 0.048 | -0.072 | 1 2 | ||
4 | 46.874 | 0.048 | -0.072 | 1 | ||
5 | 165.394 | 0.000 | -0.144 | 1 2 | ||
5 | 46.823 | 0.000 | -0.144 | 1 | ||
1 | -145.239 | 0.000 | 0.151 | 1 2 | ||
1 | -40.544 | 0.000 | 0.151 | 1 | ||
2 | -145.173 | 0.058 | 0.076 | 1 2 | ||
2 | -40.478 | 0.058 | 0.076 | 1 | ||
3 | -145.106 | 0.077 | 0.000 | 1 2 | ||
4 | -145.040 | 0.058 | -0.076 | 1 2 | ||
4 | -40.345 | 0.058 | -0.076 | 1 | ||
5 | -144.973 | 0.000 | -0.151 | 1 2 | ||
5 | -40.278 | 0.000 | -0.151 | 1 | ||
1 | 24.055 | 0.000 | 0.146 | 1 3 | ||
1 | -4.255 | 0.000 | 0.146 | 1 4 | ||
1 | 6.102 | 0.000 | 0.146 | 1 | ||
2 | 23.988 | 0.055 | 0.073 | 1 3 | ||
2 | -4.321 | 0.055 | 0.073 | 1 4 | ||
2 | 6.036 | 0.055 | 0.073 | 1 | ||
3 | 23.922 | 0.073 | 0.000 | 1 3 | ||
3 | -4.387 | 0.073 | 0.000 | 1 4 | ||
4 | 23.855 | 0.055 | -0.073 | 1 3 | ||
4 | -4.454 | 0.055 | -0.073 | 1 4 | ||
4
| 5.903 | 0.055 | -0.073 | 1 | ||
5 | 23.789 | 0.000 | -0.146 | 1 3 | ||
5 | -4.520 | 0.000 | -0.146 | 1 4 | ||
5 | 5.837 | 0.000 | -0.146 | 1 | ||
1 | 140.317 | 0.000 | 0.144 | 1 2 | ||
1 | 47.029 | 0.000 | 0.144 | 1 | ||
2 | 140.265 | 0.048 | 0.072 | 1 2 | ||
2 | 46.977 | 0.048 | 0.072 | 1 | ||
3 | 140.214 | 0.064 | 0.000 | 1 2 | ||
4 | 140.162 | 0.048 | -0.072 | 1 2 | ||
4 | 46.874 | 0.048 | -0.072 | 1 | ||
5 | 140.110 | 0.000 | -0.144 | 1 2 | ||
5 | 46.823 | 0.000 | -0.144 | 1 | ||
1 | -122.915 | 0.000 | 0.151 | 1 2 | ||
1 | -40.544 | 0.000 | 0.151 | 1 | ||
2 | -122.848 | 0.058 | 0.076 | 1 2 | ||
2 | -40.478 | 0.058 | 0.076 | 1 | ||
3 | -122.782 | 0.077 | 0.000 | 1 2 | ||
4 | -122.715 | 0.058 | -0.076 | 1 2 | ||
4 | -40.345 | 0.058 | -0.076 | 1 | ||
5 | -122.649 | 0.000 | -0.151 | 1 2 | ||
5 | -40.278 | 0.000 | -0.151 | 1 | ||
1 | 24.268 | 0.000 | 0.146 | 1 2 | ||
1 | -4.255 | 0.000 | 0.146 | 1 3 | ||
1 | 6.102 | 0.000 | 0.146 | 1 | ||
2 | 24.202 | 0.055 | 0.073 | 1 2 | ||
2 | -4.321 | 0.055 | 0.073 | 1 3 | ||
2 | 6.036 | 0.055 | 0.073 | 1 | ||
3 | 24.135 | 0.073 | 0.000 | 1 2 | ||
3 | -4.387 | 0.073 | 0.000 | 1 3 | ||
4 | 24.069 | 0.055 | -0.073 | 1 2 | ||
4 | -4.454 | 0.055 | -0.073 | 1 3 | ||
4 | 5.903 | 0.055 | -0.073 | 1
| ||
5 | 24.002 | 0.000 | -0.146 | 1 2 | ||
5 | -4.520 | 0.000 | -0.146 | 1 3 | ||
5 | 5.837 | 0.000 | -0.146 | 1 | ||
1 | 5.208 | 0.000 | 0.149 | 1 4 | ||
1 | -20.589 | 0.000 | 0.149 | 1 3 | ||
1 | -4.230 | 0.000 | 0.149 | 1 | ||
2 | 5.289 | 0.062 | 0.074 | 1 4 | ||
2 | -20.508 | 0.062 | 0.074 | 1 3 | ||
2 | -4.149 | 0.062 | 0.074 | 1 | ||
3 | 5.370 | 0.083 | 0.000 | 1 4 | ||
3 | -20.427 | 0.083 | 0.000 | 1 3 | ||
4 | 5.451 | 0.062 | -0.074 | 1 4 | ||
4 | -20.346 | 0.062 | -0.074 | 1 3 | ||
4 | -3.987 | 0.062 | -0.074 | 1 | ||
5 | 5.533 | 0.000 | -0.149 | 1 4 | ||
5 | -20.264 | 0.000 | -0.149 | 1 3 | ||
5 | -3.905 | 0.000 | -0.149 | 1 | ||
1 | 5.208 | 0.000 | 0.149 | 1 3 | ||
1 | -20.784 | 0.000 | 0.149 | 1 2 | ||
1 | -4.230 | 0.000 | 0.149 | 1 | ||
2 | 5.289 | 0.062 | 0.074 | 1 3 | ||
2 | -20.703 | 0.062 | 0.074 | 1 2 | ||
2 | -4.149 | 0.062 | 0.074 | 1 | ||
3 | 5.370 | 0.083 | 0.000 | 1 3 | ||
3 | -20.622 | 0.083 | 0.000 | 1 2 | ||
4 | 5.451 | 0.062 | -0.074 | 1 3 | ||
4 | -20.540 | 0.062 | -0.074 | 1 2 | ||
4 | -3.987 | 0.062 | -0.074 | 1 | ||
5 | 5.533 | 0.000 | -0.149 | 1 3 | ||
5 | -20.459 | 0.000 | -0.149 | 1 2 | ||
5 | -3.905 | 0.000 | -0.149 | 1 | ||
1 | -114.544 | 0.000 | 0.295 | 1 2 | ||
1 | -38.355 | 0.000 | 0.295 | 1 | ||
2 | -114.530 | 0.165 | 0.147 | 1 2 | ||
2 | -38.340 | 0.165 | 0.147 | 1 | ||
3 | -114.515 | 0.220 | 0.000 | 1 2 | ||
4 | -114.500 | 0.165 | -0.147 | 1 2 | ||
4 | -38.310 | 0.165 | -0.147 | 1 | ||
5 | -114.485 | 0.000 | -0.295 | 1 2 | ||
5 | -38.295 | 0.000 | -0.295 | 1 | ||
1 | -225.201 | 0.000 | 0.295 | 1 2 | ||
1 | -73.307 | 0.000 | 0.295 | 1 | ||
2 | -225.186 | 0.165 | 0.147 | 1 2 | ||
2 | -73.292 | 0.165 | 0.147 | 1 | ||
3 | -225.171 | 0.220 | 0.000 | 1 2 | ||
4 | -225.156 | 0.165 | -0.147 | 1 2 | ||
4 | -73.262 | 0.165 | -0.147 | 1 | ||
5 | -225.141 | 0.000 | -0.295 | 1 2 | ||
5 | -73.247 | 0.000 | -0.295 | 1 | ||
1 | -242.162 | 0.000 | 0.295 | 1 2 | ||
1 | -73.247 | 0.000 | 0.295 | 1 | ||
2 | -242.177 | 0.165 | 0.147 | 1 2 | ||
2 | -73.262 | 0.165 | 0.147 | 1 | ||
3 | -242.192 | 0.220 | 0.000 | 1 2 | ||
4 | -242.207 | 0.165 | -0.147 | 1 2 | ||
4 | -73.292 | 0.165 | -0.147 | 1 | ||
5 | -242.221 | 0.000 | -0.295 | 1 2 | ||
5 | -73.307 | 0.000 | -0.295 | 1 | ||
1 | -135.134 | 0.000 | 0.295 | 1 2 | ||
1 | -38.295 | 0.000 | 0.295 | 1 | ||
2 | -135.149 | 0.165 | 0.147 | 1 2 | ||
2 | -38.310 | 0.165 | 0.147 | 1 | ||
3 | -135.164 | 0.220 | 0.000 | 1 2 | ||
4 | -135.179 | 0.165 | -0.147 | 1 2 | ||
4 | -38.340 | 0.165 | -0.147 | 1 | ||
5 | -135.194 | 0.000 | -0.295 | 1 2 | ||
5 | -38.355 | 0.000 | -0.295 | 1 | ||
1 | 243.486 | 0.000 | 0.297 | 1 2 | ||
1 | 68.489 | 0.000 | 0.297 | 1 | ||
2 | 243.486 | 0.167 | 0.149 | 1 2 | ||
2 | 68.489 | 0.167 | 0.149 | 1 | ||
3 | 243.486 | 0.223 | 0.000 | 1 2 | ||
4 | 243.486 | 0.167 | -0.149 | 1 2 | ||
4 | 68.489 | 0.167 | -0.149 | 1 | ||
5 | 243.486 | 0.000 | -0.297 | 1 2 | ||
5 | 68.489 | 0.000 | -0.297 | 1 | ||
1 | 237.953 | 0.000 | 0.297 | 1 2 | ||
1 | 75.653 | 0.000 | 0.297 | 1 | ||
2 | 237.953 | 0.167 | 0.149 | 1 2 | ||
2 | 75.653 | 0.167 | 0.149 | 1 | ||
3 | 237.953 | 0.223 | 0.000 | 1 2 | ||
4 | 237.953 | 0.167 | -0.149 | 1 2 | ||
4 | 75.653 | 0.167 | -0.149 | 1 | ||
5 | 237.953 | 0.000 | -0.297 | 1 2 | ||
5 | 75.653 | 0.000 | -0.297 | 1 | ||
1 | 206.171 | 0.000 | 0.297 | 1 2 | ||
1 | 68.489 | 0.000 | 0.297 | 1 | ||
2 | 206.171 | 0.167 | 0.149 | 1 2 | ||
2 | 68.489 | 0.167 | 0.149 | 1 | ||
3 | 206.171 | 0.223 | 0.000 | 1 2 | ||
4 | 206.171 | 0.167 | -0.149 | 1 2 | ||
4 | 68.489 | 0.167 | -0.149 | 1 | ||
5 | 206.171 | 0.000 | -0.297 | 1 2 | ||
5 | 68.489 | 0.000 | -0.297 | 1 |
Рисунок 6.3 Определение усилий от снеговой нагрузки
| Усилия |
|
|
№ сечен | N (кН) | Qz (кН) | №№ загруж |
1 | 165.600 | 0.144 | 1 2 |
1 | 47.029 | 0.144 | 1 |
2 | 165.394 | -0.144 | 1 2 |
2 | 46.823 | -0.144 | 1 |
1 | -145.239 | 0.151 | 1 2 |
1 | -40.544 | 0.151 | 1 |
2 | -144.973 | -0.151 | 1 2 |
2 | -40.278 | -0.151 | 1 |
1 | 6.102 | 0.146 | 1 |
1 | -3.267 | 0.146 | 1 2 |
2 | 5.837 | -0.146 | 1 |
2 | -3.533 | -0.146 | 1 2 |
1 | 140.317 | 0.144 | 1 2 |
1 | 47.029 | 0.144 | 1 |
2 | 140.110 | -0.144 | 1 2 |
2 | 46.823 | -0.144 | 1 |
1 | -122.915 | 0.151 | 1 2 |
1 | -40.544 | 0.151 | 1 |
2 | -122.649 | -0.151 | 1 2 |
2 | -40.278 | -0.151 | 1 |
1 | 24.268 | 0.146 | 1 2 |
1 | 6.102 | 0.146 | 1 |
2 | 24.002 | -0.146 | 1 2 |
2 | 5.837 | -0.146 | 1 |
1 | 4.308 | 0.149 | 1 2 |
1 | -4.230 | 0.149 | 1 |
2 | 4.633 | -0.149 | 1 2 |
2 | -3.905 | -0.149 | 1 |
1 | -20.784 | 0.149 | 1 2 |
1 | -4.230 | 0.149 | 1 |
2 | -20.459 | -0.149 | 1 2 |
2 | -3.905 | -0.149 | 1 |
1 | -114.544 | 0.295 | 1 2 |
1 | -38.355 | 0.295 | 1 |
2 | -114.485 | -0.295 | 1 2 |
2 | -38.295 | -0.295 | 1 |
1 | -225.201 | 0.295 | 1 2 |
1 | -73.307 | 0.295 | 1 |
2 | -225.141 | -0.295 | 1 2 |
2 | -73.247 | -0.295 | 1 |
1 | -242.162 | 0.295 | 1 2 |
1 | -73.247 | 0.295 | 1 |
2 | -242.221 | -0.295 | 1 2 |
2 | -73.307 | -0.295 | 1 |
1 | -135.134 | 0.295 | 1 2 |
1 | -38.295 | 0.295 | 1 |
2 | -135.194 | -0.295 | 1 2 |
2 | -38.355 | -0.295 | 1 |
1 | 243.486 | 0.297 | 1 2 |
1 | 68.489 | 0.297 | 1 |
2 | 243.486 | -0.297 | 1 2 |
2 | 68.489 | -0.297 | 1 |
1 | 237.953 | 0.297 | 1 2 |
1 | 75.653 | 0.297 | 1 |
2 | 237.953 | -0.297 | 1 2 |
2 | 75.653 | -0.297 | 1 |
1 | 206.171 | 0.297 | 1 2 |
1 | 68.489 | 0.297 | 1 |
2 | 206.171 | -0.297 | 1 2 |
2 | 68.489 | -0.297 | 1 |
Подбор сечений стержней фермы
Расчетные длины стержней в плоскости фермы, где l - геометрические размеры стержня: поясов - ;
опорных раскосов и стоек: ;
прочих элементов: (в плоскости), (из плоскости).
Расчет сечений произведен автоматически в программе «Лира».
Все расчеты сводим в таблицу 6.3.
Таблица 6.3 - Расчет сечений стержней фермы
Элемент | № стержня | Расчетное усилие | Принятое сечение | Площадь, A. см². | Радиус инерции,см | Гибкость | [λ] | φmin | γc | Напряжение |
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 |
Верхний | 9 | -60,7 | Гн 140 x5 | 7 | 7.73 | 38.81 | 138.9 | 0.90 | 0.95 | 156.3 |
10 | -143,9 | 12,1 | 3,36 | 36,12 | 148 | 0,86 |
| 113,66 | ||
11 | -143,9 | 15,66 | 8,12 | 35,10 | 114,8 | 0,88 | 198,16 | |||
12 | -60,7 | 12,33 | 4,55 | 39,56 | 112 | 0,91 | 184,76 | |||
Нижний | 15 | 170,292 |
Гн 100 x5 | 39.38 | 3.87 | 143.4 | 400 | 0,82 | 0.95 | 220.7 |
14 | 187,2 | 98.14 | 4.89 | 122.7 | 400 | 0,69 | 224.2 | |||
13 | 170,292 | 109.2 | 6.2 | 96.77 | 400 | 0,78 | 226.8 | |||
Раскосы | 1 | 118,8 |
Гн 80 x4 | 87.14 | 4.92 | 71.14 | 136.15 | 0.82 | 0.95 | 166.6 |
2 | -97,7 | 48.66 | 3.85.985412 | 100.145 | 400 | 0,55 | 214.3 | |||
3 | 73,5 | 54.66 | 4.33 | 88.9 | 126.5 | 0.62 | 203 | |||
4 | 118,8 | 18.76 | 2.47 | 155.9 | 400 | 0,69 | 220.2 | |||
5 | -97,7 | 18.76 | 2.4 | 75,12 | 126,5 | 0,89 | 221,3 | |||
6 | 73,5 | 45,12 | 4,22 | 83,14 | 137,5 | 0,57 | 113,49 | |||
7 | 68,6 | 47,66 | 3,56 | 99,85 | 400 | 0,79 | 179,96 | |||
8 | 68,6 | 47,66 | 3,56 | 113,1 | 400 | 0,77 | 179,96 |
Расчет узлов фермы
При расчете узлов фермы определяем размеры сварных швов и назначаем габариты фасонок с таким расчетом, чтобы на них размещались все сварные швы стержней. Распределение действующего в стержне усилия принимается в зависимости от сечения стержня: если сечение состоит из двух равнополочных уголков то на обушок – 0,7N, на перо – 0,3N.
Задавшись толщиной сварного шва kf, длину его на один уголок вычисляем по формуле (в сечении по металлу шва):
(6.8)
При расчете по металлу границы сплавления формулы (6.8) имеют вид:
(6.9)
где a1 и a2 – коэффициенты распределения усилий на обушок и перо соответственно.
В узлах, где к фасонке крепятся пояса длину швов рассчитывают на разность усилий в смежных панелях .
Для примера рассмотрим опорный узел 1, где сходятся стержни 9, 4. Сварка полуавтоматическая. Сварочная проволока СВ-08Г2С диаметром 1,4-2мм. Минимальный катет шва по конструктивным требованиям kf,min = 6 мм. Параметры сварки:
а) по металлу шва:
Rwf = 0.55*490/1.25=215.6МПа, gwf = 1, bf = 0,9;
б) по металлу границы сплавления:
Run = 370МПа, Rwz = 0,45 × Run = 0,45 × 370 = 166,5МПа, gwz = 1, bz = 1,05.
Определяем минимальное из произведений:
МПа и МПа.
Следовательно, менее благоприятным расчетным случаем является расчет по металлу границы сплавления.
Расcчитаем прикрепление опорного раскоса 4, расчетное усилие N1-2= 118,8 кН, сечение Гн80х4.
Принимаем катет шва у обушка kwb = 12 мм, у пера kwр = 8 мм; вычисляем длины швов:
см;
см.
Аналогично производим подбор остальных длин швов приварки стержней фермы. Расчеты сводим в таблицу 6.4.
Величина сварного шва должна быть в пределах
Где kf,=4-12мм.
kf,max- максимальный катет шва, равный:
для шва по обушку kf,max =1,2·tуг;
для шва по перу kf,max= tуг-1, при tуг≤6;
kf,max= tуг-2, при tуг≥7;
Где tуг- толщина прикрепляемого уголка.
Число различных по толщине швов на всю ферму не должно быть более четырёх.
Величина швов должна быть кратной 10мм. Минимальная длина шва принимается lw,min=60мм
Таблица 6.4 - Расчет швов приварки стержней фермы
Узел фермы
| № стержня
| Сечение
| Расчетное усилие кН
| Шов по обушку
| Шов по перу
| ||||
Nоб, кН | kf | lw | Nпер, кН | kw | lw | ||||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 |
11 | 9 | 140x5 | -60,7 | -835.46 | 12 | 18 | -358.06 | 8 | 9 |
4 | 80x4 | 118,8 | 608.39 | 10 | 16 | 260.74 | 6 | 9 | |
32 | 5 | 80x4 | -97,7 | -1178.45 | 12 | 16 | -505.05 | 8 | 6 |
15 | 100x5 | 170,92 | 730.04 | 10 | 16 | 312.87 | 8 | 6 | |
3 3 | 10 | 140x5 | -143,9 | -166.22 | 10 | 14 | -71.24 | 6 | 9 |
6 | 80x4 | 73,5 | -1178.45 | 12 | 16 | -505.05 | 8 | 8 | |
34 | 14 | 100x5 | 187,2 | -483.13 | 12 | 21 | -207.05 | 8 | 9 |
8 | 80x4 | 68,6 | 1540.74 | 12 | 15 | 660.31 | 8 | 6 |
Указания по конструированию фермы
Осевые линии стержней должны в узлах пересекаться в одной точке - центре узла. Смещение осей поясов фермы при изменении сечения допускается не учитывать, если оно не превышает 1,5% от высоты пояса.
Расстояние между краями элементов решетки и пояса в узлах фермы следует принимать не менее а = 6 × t – 20мм, но не более 80мм (здесь t - толщина фасонки, мм).
Для обеспечения совместной работы составных стержней фермы на участках между узлами дополнительно ставят соединительные прокладки на расстояниях: в сжатых элементах - через 40×i и в растянутых элементах - через 80 × i друг от друга по 2-3 на элементе (где i - радиус инерции уголка относительно оси, параллельной плоскости расположения прокладок). Ширина прокладок 60 - 100мм.
Фасонки принимаем толщиной t = 16мм. Размеры фасонок принимаем из условий размещения сварных швов. Сварные швы, прикрепляющие элементы фермы к фасонкам следует выводить на торец элемента на длину 20мм. Расчетную длину швов для крепления пояса к фасонки принимаем на 10 – 20мм меньше длины фасонки.
Дата добавления: 2019-07-15; просмотров: 147; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!