Паровые двухбарабанные котлы Е-1-9
| Наименование | Марка по ГОСТ 3619-82 | |||||
| Е-1-9 | Е-1-9Р | Е-1-9М | Е-1-9М | Е-1-9Г | Е-1-9Г | |
| Марка котла завода-изготовителя | ||||||
| Е-1-9-1Р | Е-1-9-2Р | Е-1-9-1М | Е-1-9-2М | Е-1-9-1Г | Е-1-9-2Г | |
| Аэродинамическое сопротивление котла, ПА | 120 | 134 | 95,2 | 190 | 200 | |
| Наименование | Марка котла | ||||||
| Е-4-14ГМ | Е-6,5-14ГМ | Е-10-14ГМ | Е-10-14-225ГМ | Е-16-14ГМ | Е-16-14-250ГМ | Е-25-14ГМ | |
| Аэродинамическое сопротивление котла, кПА (кгс/м²) | 0,546 (54,6) | 1,10 (110,1) | 1,96 (195,3) | 2,10 (210,4) | 1,68 (168,3) | 1,88 (188,3) | 2,70 (270,3) |
Двухбарабанные котлы типа ДКВР на избыточное давление 1,3 МПа (13 кгс/см²) Бийского котельного завода
| Наименование | ДКВР 2,5-13 | ДКВР 4-13 | ДКВР 4-13-250 | ДКВР 6,5-13 | ДКВР 6,5-13-250 | ДКВР 10-13 | ДКВР 10-13-250 | ДКВР 20-13 | ДКВР 20-13-250 | ДКВР 35-13-250 |
| Расчетное аэродинамическое сопротивление,ПА, При работе на каменных углях. | 110 (11,2) | 210 (21,8) | 185 (18,5) | 230 (23,7) | 220 (22,1) | 380 (38,7) | 354 (35,4) | - | 190 (19) | - |
| Бурых углях | 150 (15,7) | 300 (30) | - | 320 (32,6) | - | 550 (55,5) | - | - | 210 (21) | - |
| Древесных углях | 160 (16) | 290 (29) | - | 320 (32) | - | 530 (53,9) | - | - | - | - |
| Фрезерном торфе | 210 (21) | 370 (37,2) | - | 420 (42) | - | 630 (63,7) | - | - | - | - |
| Газе и мазуте при номинальной нагрузке | 120 (12) | 170 (17) | - | 170 (17) | - | 300 (30) | - | 200 (20) | 210 (21) | - |
| Газе мазуте при повышенной на 30% нагрузке | 200 (20) | 270 (27) | - | 300 (30) | - | 500 (50) | - | - | - | - |
|
|
|
Технические характеристики паровых газомазутных котлов типа Е(ГМ) паропроизводительностью 35-75 т/ч
| Наименование | Марка котла | |||||
| Е-35-ГМ (БГМ-35М) | Е-50-1,4ГМ (ГМ-50-14) | Е-50-1,4ГМ (ГМ-50-14/250) | Е-50-4,0ГМ (БМ-35РФ) | Е-50-4,0ГМ (БМ-50-40) | Е-75-3,95ГМ (БКЗ-75-39ГМА) | |
| Газ/мазут | Газ | Мазут | Мазут | Газ/Мазут | Газ/Мазут | |
| Сопротивление газового тракта, кПа (кгс/м2) | 0,27(270)/0,23(230) | 3,14(314) | 3,32(332) | 1,22(122) | 0,17(170)/0,19(190) | –/0,67(67) |
| Сопротивление воздушного тракта, кПа (кгс/м2) | 2,92(292)/2,93(293) | 3,00(300) | 3,15(315) | 3,09(309) | 3,16(316)/3,2(320) | –/3,26(326) |
Рекомендации по проектированию газовоздушного тракта и дымовой трубы.
Рекомендуемые значения скорости дымовых газов:
1) в кирпичных коробах 2-6 м/с
2) в стальных 8-10 м/с
Рекомендуемые значения скорости в дымовой трубе:
1) при естественной тяге 6-10 м/с
2) при искусственной тяге 15-25 м/с
Дымовые трубы выполняют железобетонными, кирпичными, стальными и устанавливают на отдельном фундаменте.
Для котельной необходимо предусматривать сооружение одной дымовой трубы. Допускается предусматривать две трубы и более при соответствующем обосновании.
|
|
|
Диаметры выходных отверстий стальных дымовых труб определяются из условия оптимальных скоростей газов на основании технико-экономических расчетов.
Трубы должны иметь, как правило, наружную тепловую изоляцию для предотвращения образования конденсата и люки для осмотра и чистки.
Подводящие газоходы в месте примыкания к дымовой трубе необходимо проектировать прямоугольной формы.
В сопряжении газоходов с дымовой трубой необходимо предусматривать температурно-осадочные швы или компенсаторы.
В проектах следует предусматривать защиту от коррозии наружных стальных конструкций кирпичных и железобетонных дымовых труб, а также поверхностей стальных труб.
В нижней части дымовой трубы или фундаменте следует предусматривать лазы для осмотра трубы, а в необходимых случаях - устройства, обеспечивающие отвод конденсата.
Построение характеристики сети газового тракта котельной.
По результатам расчета строится кривая характеристики потерь давления 
при движении продуктов сгорания в газовом тракте котельной
|
|
|
(топка –……-дым. труба).
Некоторые рекомендации по проектированию газовоздушного тракта.
При проектировании газовоздушного тракта необходимо руководствоваться СНиП II-35-76 “Котельные установки”:
При проектировании котельных тягодутьевые установки (дымососы и дутьевые вентиляторы) следует принимать в соответствии с техническими условиями заводов-изготовителей. Как правило, тягодутьевые установки должны предусматриваться индивидуальными к каждому котлоагрегату. (п.7.1 [1])
Групповые (для отдельных групп котлов) или общие (для всей котельной) тягодутьевые установки допускается применять при проектировании новых котельных с котлами производительностью до 1 Гкал/ч и при проектировании реконструируемых котельных. (п.7.2 [1])
Групповые или общие тягодутьевые установки следует проектировать с двумя дымососами и двумя дутьевыми вентиляторами. Расчетная производительность котлов, для которых предусматриваются эти установки, обеспечивается параллельной работой двух дымососов и двух дутьевых вентиляторов. (п.7.3 [1])
Выбор тягодутьевых установок следует производить с учетом коэффициентов запаса по давлению и производительности согласно прил. 3 к настоящим нормам и правилам. (п.7.4 [1])
|
|
|
При проектировании тягодутьевых установок для регулирования их производительности следует предусматривать направляющие аппараты, индукционные муфты и другие устройства, обеспечивающие экономичные способы регулирования и поставляемые комплектно с оборудованием. (п.7.5 [1])
Проектирование газовоздушного тракта котельной выполняется в соответствии с нормативным методом аэродинамического расчета котельных установок ЦКТИ им. И.И. Ползунова. (п.7.6 [1])
Для встроенных, пристроенных и крышных котельных в стенах следует предусматривать проемы для подачи воздуха на горение, расположенные, как правило, в верхней зоне помещения. (п.7.7 [1])
Размеры живого сечения проемов определяются исходя из обеспечения скорости воздуха в них не более 1,0 м/с. (п.7.8 [1])
Газовое сопротивление серийно выпускаемых котлов следует принимать по данным заводов-изготовителей. (п.7.9 [1])
Газовоздухопроводы внутри котельной допускается проектировать стальными, круглого сечения. Газовоздухопроводы прямоугольного сечения допускается предусматривать в местах примыкания к прямоугольным элементам оборудования. (п.7.10 [1])
7. Список используемой литературы:
1) СНиП II-35-76 “Котельные установки”.
2) СП 41-104-2000 “Проектирование автономных источников теплоснабжения”.
3) Е.А. Бойко “Котельные установки и парогенераторы”, Красноярск, 2006г.
4) Справочник проектировщика. Часть 3, книга 2. Вентиляция./ под ред. Н. Н. Павлова и Ю. И. Шиллера – М.: Стройиздат, 1992г
5) «Аэродинамический расчет котельных установок» под редакцией
С.И. Мочана изд.3-е – Л.:«Энергия», 1977г
ПРИЛОЖЕНИЯ
Приложение 1
Коэффициент сопротивления трения
| Тип канала | 
|
| Ширмовые поверхности нагрева | 0,04 |
| Стальные нефутерованные газовоздухопроводы | 0,02 |
| Стальные футерованные Газовоздухопроводы, кирпичные или бетонные газопроводы: | |
| При dэ≥0,9 м | 0,03 |
| При dэ≤0,9 м | 0,04 |
| для бетонных и кирпичных труб с учетом кольцевых выступов футеровки | 0,05 |
| для стальных труб диаметром d0 < 2м | 0,02 |
для стальных труб диаметром d0  2м
| 0,015 |
| для стволов из кремнебетона | 0,02 |
Приложение 2
Табл.1.Коэффициент ζ для местных сопротивлений газоходов
| Тип местного сопротивления | ζм |
| Поворот на 180º | 2,0 |
| Поворот на 90º | 1,0 |
| Поворот на 45º | 0,5 |
| Коэффициенты сопротивления входов в дымовую трубу принимать следующие: | |
| При перпендикулярном подводе | 1,4 |
| При плавном входе в трубу | 0,9 |
Табл. Коэффициент местных сопротивлений, вызванных изменением сечения
| № пп. | Наименование | Схема | Коэффициент местного сопротивления, отнесённый к указанной на схеме скорости (в основном канале) | |||||||||
| 1 | Вход в канал с прямыми кромками заподлицо со стенкой | 
|
ξ=0,5 | |||||||||
| 2 | Вход в канал с прямыми выступающими кромками | 
| При δ/d≈0: для a/d≥0,2 ξ=1,0 для 0,05≤a/d≤0,2 ξ=0,85 При δ/d≥0,04 ξ=0,5
| |||||||||
| 3 | Вход в канал с закругленными кромками | 
| При r/d=0,05 и кромках заподлицо со стенкой ξ=0,25; при выступающих кромках ξ=0,4. Как при кромках заподлицо со стенкой, так и при выступающих кромках ξ=0,12 при r/d=0,1 ξ=0 при r/d=0,2 | |||||||||
| 4 | Вход в канал с прямолинейным раструбом. Для прямоугольного канала ξ определяется по большему из значений α | а – заподлицо со стенкой
| α | ξ | ||||||||
| при l/d | ||||||||||||
| 0,1 | 0,2 | 0,3 | ||||||||||
| 300 500 900 | 0,25 0,2 0,25 | 0,2 0,15 0,2 | ||||||||||
| б – с выступающими кромками
| α | ξ | ||||||||||
| при l/d | ||||||||||||
| 0,1 | 0,2 | 0,3 | ||||||||||
| 300 500 900 | 0,55 0,45 0,41 | 0,35 0,22 0,22 | 0,2 0,15 0,18 | |||||||||
| 5 | Патрубки для забора воздуха |
| При отсутствии заслонки ξ=0,2 при наличии заслонки ξ=0,3 | |||||||||
| При отсутствии заслонки ξ=0,1 при наличии заслонки ξ=0,2 | ||||||||||||
| 6 | Выход из канала (кроме дымовой трубы) |
| ξ=1,1; при установке перед выходом конфузора (l≥20dэ) ξ=1,0 | |||||||||
| 7 | Вход в канал из-под колпака |
|
| |||||||||
| 8 | Выход из канала из-под колпака |
ξвых=0,65 | ||||||||||
| 9 | Вход в канал через решётку или диафрагму (отверстие с острыми краями) | 
|
| |||||||||
| № пп | Наименование | Схема | Коэффициент местного сопротивления, отнесённый к указанной на схеме скорости (в основном канале) | |||||||||
| 10 | Вход в канал через одно (первое) боковое отверстие (с острыми краями) |
| При При
| |||||||||
| 11 | Вход в канал через два отверстия на противоположных сторонах | При F1 – общая площадь отверстий | ||||||||||
| 12 | Выход из канала через решётку или диафрагму (отверстие с острыми краями) |
|
| |||||||||
| 13 | Выход из канала через одно (последнее) боковое отверстие |
| При при | |||||||||
| 14 | Выход из канала через два отверстия на противоположных сторонах | При F1 – общая площадь отверстий | ||||||||||
| 15 | Решётка или диафрагма внутри канала (отверстия с острыми краями) |
|
| |||||||||
| № пп | Наименование | Схема | Коэффициент местного сопротивления, отнесённый к указанной на схеме скорости (в основном канале) | |||||||||
| 16 | Полностью открытый шибер, поворотный клапан |
|
ξ=1,0 | |||||||||
| 17 | Конфузор в прямом канале | 
| ξ=0 при α<200; =0,1 при α=200-600. При α>600 ξ следует определять как для внезапного сужения сечения:
При прямоугольном сечении и двустороннем сжатии конфузора размеры d принимаются по стороне с большим углом сужения | |||||||||
Табл.2. Значение ζ0 и ζп тройника прямого 90о прямоугольного сечения F п = Fc .
| F0/Fn | Значения ƺ0 (в числителе) и ƺn (в знаменателе) при L0/Lc | |||||||||
| 0,1 | 0,2 | 0,3 | 0,4 | 0,5 | 0,6 | 0,7 | 0,8 | 0,9 | 1 | |
| 0,1 | 0,3/0,2 | 0,9/0,5 | 1/0,9 | 1/1,5 | 1/2,5 | 1/4,4 | 1/8,4 | 1/20 | 1/82 | 1/∞ |
| 0,2 | -1,7/0,2 | 0,6/0,4 | 1/0,8 | 1/1,3 | 1/2,1 | 1/3,7 | 1/1,7 | 1/16,7 | 1/69 | 1/∞ |
| 0,4 | -2,4/0,2 | -0,6/0,4 | 0,7/0,6 | 1/1 | 1,1/1,6 | 1,1/2,8 | 1,1/5,2 | 1,1/12,3 | 1,1/51 | 1,1/ ∞ |
| 0,6 | -21/0,2 | -2,7/0,4 | 0,1/0,6 | 0,9/0,8 | 1,1/1,3 | 1/2,2 | 1,2/4,1 | 1,2/9,5 | 1,2/39 | 1,2/ ∞ |
| 0,8 | -37/0,8 | -5,5/0,4 | -0,7/0,5 | 0,6/0,7 | 1,1/1,1 | 1,2/1,8 | 1,3/3,3 | 1,3/7,6 | 1,2/31 | 1,2/ ∞ |
| 1 | -50/0,3 | -8,8/0,4 | -1,7/0,5 | 0,3/0,7 | 1,1/1 | 1,3/1,6 | 1,3/2,8 | 1,3/6,3 | 1,3/2,5 | 1,3/ ∞ |
Табл.2. Значение ζ0 диффузоров пирамидальных.
| Тип диффузора | F0/F1 | Значения ƺ0 при α, град | ||||||||||
| 10 | 12 | 14 | 16 | 18 | 20 | 24 | 28 | 30 | 32 | 40 | ||
| Пирамидальный | 0,2 | 0,14 | 0,17 | 0,2 | 0,24 | 0,28 | 0,31 | 0,4 | 0,49 | - | 0,59 | 0,69 |
| 0,25 | 0,13 | 0,16 | 0,18 | 0,21 | 0,24 | 0,27 | 0,35 | 0,43 | - | 0,52 | 0,61 | |
| 0,3 | 0,11 | 0,13 | 0,16 | 0,19 | 0,22 | 0,24 | 0,31 | 0,38 | - | 0,46 | 0,53 | |
| 0,4 | 0,09 | 0,1 | 0,12 | 0,14 | 0,16 | 0,18 | 0,23 | 0,28 | - | 0,34 | 0,4 | |
| 0,5 | 0,07 | 0,08 | 0,09 | 0,1 | 0,12 | 0,13 | 0,17 | 0,2 | - | 0,24 | 0,28 | |
| 0,6 | 0,05 | 0,06 | 0,07 | 0,07 | 0,08 | 0,09 | 0,11 | 0,14 | - | 0,16 | 0,19 | |
Табл.3. Значение ζ0 диффузоров конических.
| Тип диффузора | F0/F1 | Значения ƺ0 при α, град | ||||||||||
| 10 | 12 | 14 | 16 | 18 | 20 | 24 | 28 | 30 | 32 | 40 | ||
| Конический | 0,2 | 0,12 | 0,14 | 0,17 | 0,19 | - | 0,25 | 0,32 | - | 0,43 | - | 0,61 |
| 0,25 | 0,1 | 0,12 | 0,15 | 0,17 | - | 0,22 | 0,28 | - | 0,37 | - | 0,49 | |
| 0,3 | 0,09 | 0,11 | 0,13 | 0,15 | - | 0,2 | 0,25 | - | 0,33 | - | 0,42 | |
| 0,4 | 0,08 | 0,09 | 0,1 | 0,12 | - | 0,15 | 0,19 | - | 0,25 | - | 0,35 | |
| 0,5 | 0,06 | 0,07 | 0,08 | 0,09 | - | 0,11 | 0,14 | - | 0,18 | - | 0,25 | |
| 0,6 | 0,05 | 0,05 | 0,06 | 0,07 | - | 0,08 | 0,1 | - | 0,12 | - | 0,17 | |
Табл.4. Значения ζ0 колена с острыми кромками, Z -образного 90 º и 30º квадратного сечения
|
| Колено z-образное 90
| ||||
| α, град | ƺ0 | l/b0 | ƺ0 | l/b0 | ƺ0 |
| 0 | 0 | 0 | 0 | 2,4 | 3,65 |
| 20 | 0,13 | 0,4 | 0,62 | 2,8 | 3,3 |
| 30 | 0,16 | 0,6 | 0,9 | 3,2 | 3,2 |
| 45 | 0,32 | 0,8 | 1,61 | 4 | 3,8 |
| 60 | 0,56 | 1 | 2,63 | 5 | 2,92 |
| 75 | 0,81 | 1,2 | 3,61 | 6 | 2,8 |
| 90 | 1,2 | 1,4 | 4,01 | 7 | 2,7 |
| 110 | 1,9 | 1,6 | 4,18 | 9 | 2,6 |
| 130 | 2,6 | 1,8 | 4,22 | 10 | 2,45 |
| 150 | 3,2 | 2 | 4,18 | 15 b и более | 2,3 |
| 180 | 3,6 | ||||
Колено с острыми кромками
Табл.5. Значение ζ0 отвода 90º штампованного круглого сечения
| R/d | 1 | 1,5 | 2 |
| ƺ0 | 0,21 | 0,17 | 0,15 |
Приложение 3.
Рассчитываем величину dэкв для наиболее распространенных поперечных сечений воздуховодов
1)
|
|
|
2)
|
|
3)
Табл.6. Таблица круглых воздуховодов из листовой стали
| d, мм. | Площадь
поперечного
сечения, 
| Периметр, мм. | Площадь
Поверхности
1 м, 
|
| 100 | 0,0079 | 314 | 0,314 |
| 125 | 0,0123 | 392 | 0,392 |
| 160 | 0,02 | 502 | 0,502 |
| 200 | 0,031 | 628 | 0,628 |
| 250 | 0,049 | 785 | 0,785 |
| 315 | 0,078 | 879 | 0,879 |
| 355 | 0,099 | 1115 | 1,115 |
| 400 | 0,126 | 1256 | 1,256 |
| 450 | 0,159 | 1413 | 1,413 |
| 500 | 0,196 | 1570 | 1,57 |
| 560 | 0,246 | 1760 | 1,76 |
| 630 | 0,312 | 1978 | 1,978 |
| 710 | 0,396 | 2230 | 2,23 |
| 800 | 0,503 | 2512 | 2,512 |
| 900 | 0,635 | 2830 | 2,83 |
| 1000 | 0,785 | 3140 | 3,14 |
| 1120 | 0,985 | 3520 | 3,52 |
| 1250 | 1,23 | 3930 | 3,93 |
| 1400 | 1,54 | 4400 | 4,4 |
| 1600 | 2,01 | 5030 | 5,03 |
| 1800 | 2,54 | 5652 | 5,652 |
| 2000 | 3,14 | 6280 | 6,28 |
Табл.7. Таблица прямоугольных воздуховодов из листовой стали
Дата добавления: 2019-02-26; просмотров: 214; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!