Порядок расчёта теплового режима блока в герметичном корпусе

Стр 1 из 3Следующая ⇒

Nbsp; Задания для практических занятий по дисциплине “Теплофизические процессы в устройствах РЭС” Расчёт теплового режима РЭА при естественном воздушном охлаждении Тепловой режим РЭА при естественном воздушном охлаждении зависит от многих факторов. Связь между перегревом нагретой зоны и влияющими факторами можно представить в виде. , (1) где – перегрев нагретой зоны относительно температуры окружающей среды, а каждый коэффициент зависит от одного параметра (фактора), влияющего на величину . Величина перегрева нагретой зоны аппаратов в герметичном и перфорированном корпусах, работающих при нормальном атмосферном давлении и при отсутствии наружного обдува корпуса и внутреннего перемешивания воздуха, определяется в основном удельной мощностью нагретой зоны и коэффициентом перфорации т. е. , (2) где – коэффициент, зависящий от удельной мощности нагретой зоны; – коэффициент, зависящий от коэффициента перфорации. Удельная мощность нагретой зоны определяется как частное от деления мощности , рассеиваемой нагретой зоной, на условную поверхность нагретой зоны : , (3) где условная поверхность нагретой зоны определяется по формуле . (4) Здесь – горизонтальные размеры корпуса аппарата; – вертикальный размер корпуса аппарата; – коэффициент заполнения. Коэффициент перфорации определяется как отношение площади перфорационных отверстий к площади оснований корпуса аппарата: . (5) При создании методики расчёта использовались экспериментальные данные по тепловым режимам реальных РЭА различного конструктивного исполнения: на шасси, с кассетами и смешанной конструкции. Аппараты имели герметичный либо перфорированный корпус. Тепловой режим этих РЭА определялся при нормальном и пониженном атмосферном давлении, причём в некоторых случаях для интенсификации теплообмена применялись либо наружный обдув корпуса, либо внутреннее перемешивание воздуха. Из анализа экспериментальных данных следует, что перегрев нагретой зоны нелинейно возрастает с ростом удельной мощности зоны и уменьшается с ростом коэффициента перфораций, асимптотически приближаясь к некоторой постоянной величине. Поэтому и можно описать зависимостями вида , (6) , (7) и вычислить их по формуле , (8) . (9) Зависимости и от и представлены на рис. 1 и 2 (на рис. 1 ). Рис. 1. Зависимость перегрева нагретой зоны от удельной мощности рассеивания. Рис. 2. Зависимость от коэффициента перфораций. Аналогично было найдено выражение для определения перегрева корпуса герметичного аппарата ( ), работающего в нормальных условиях. Этот перегрев зависит от удельной мощности корпуса аппарата , определяемой по , (10) где . (11) С использованием экспериментальных данных уравнение для имеет вид (12) и графически представлено на рис. 3. Рис. 3. Зависимость перегрева корпуса от удельной мощности. Наличие наружного обдува и изменение атмосферного давления снаружи влияет на величину перегрева корпуса относительно температуры окружающей среды. Наличие внутреннего перемешивания и изменение атмосферного давления внутри корпуса влияет на величину перегрева ( ) нагретой зоны относительно температуры корпуса аппарата. В общем случае перегрев нагретой зоны определяется как , (13) где – коэффициент, зависящий от величины атмосферного давления снаружи корпуса аппарата ; – коэффициент, зависящий от скорости наружного обдува корпуса аппарата ; – коэффициент, зависящий от величины атмосферного давления внутри корпуса аппарата ; – коэффициент, зависящий от скорости перемешивания воздуха в аппарате : , (14) где – производительность вентилятора; – объём воздуха в аппарате; . Учитывая, что с ростом давления среды внутри и вне корпуса аппарата, скоростей наружного обдува и внутреннего перемешивания перегрев нагретой зоны уменьшается, коэффициенты , , и определялись в виде (7). Найденные с использованием экспериментальных данных по тепловым режимам реальных радиоэлектронных аппаратов уравнения для расчёта коэффициентов , , и имеют следующий вид: , (15) , (16) , (17) . (18) Их графики показаны на рис. 4 – 7. Представленные выше коэффициенты получены в следующем диапазоне изменения исходных данных: ; , , , , . Рис. 4. Зависимость от давления окружающей среды: а) ; б) . Рис. 5. Зависимость от давления среды внутри аппарата: а) ; б) . Рис. 6. Зависимость от скорости обдува. Рис. 7. Зависимость от скорости перемешивания. При определении вида зависимости величины перегрева поверхности элемента относительно температуры окружающей среды исходим из следующих рассуждений: тепловой поток, рассеиваемый элементом, поступает в нагретую зону и в окружающую среду, т.е. , (19) где – тепловой поток, рассеиваемый элементом; – перегрев поверхности элемента относительно температуры окружающей среды; – перегрев нагретой зоны относительно температуры окружающей среды; – тепловая проводимость между поверхностью элемента и нагретой зоной; – тепловая проводимость между поверхностью элемента и окружающей средой. Из (19) следует, что , (20) так как ; ; , где – тепловая проводимость между нагретой зоной и окружающей средой; – площадь теплоотдающей поверхности элемента (при наличии радиатора учитывается и поверхность радиатора), то (20) можно переписать так: , (21) т.е. перегрев поверхности элемента можно представить в виде . (22) Найденные методом наименьших квадратов с использованием экспериментальных данных по тепловым режимам реальных радиоэлектронных аппаратов коэффициенты и равны соответственно: ; . Формула (21) не учитывает особенностей монтажа элементов. Разработка методики, учитывающей особенности монтажа и конструкции элемента, позволит повысит точность расчёта температуры поверхности элемента. Приведенные зависимости позволяют определить среднеповерхностную температуру нагретой зоны и температуры поверхности элементов РЭА при естественном воздушном охлаждении. На основании сравнения расчётных и экспериментальных данных были построены гистограммы погрешностей расчёта перегревов нагретой зоны (рис. 8) и элементов (рис. 9). Анализ гистограмм показал, что среднеквадратическая погрешность предлагаемой методики составляет 8 К при расчёте перегрева поверхности элемента. Следовательно, погрешность этой методики имеет точность, рекомендованную нами в предыдущем параграфе для инженерных расчётов. Методика достаточно универсальна и при использовании рис. 1 – 7 является простой. Для облегчения пользования методикой теплового расчёта РЭА с естественным воздушным охлаждением приведём ряд алгоритмов и примеры расчёта по ним. Рис. 8. Гистограмма погрешностей расчёта перегревов нагретой зоны: – относительное число блоков. Рис. 9. Гистограмма погрешностей расчёта перегревов элементов: – относительное число элементов.

Порядок расчёта теплового режима блока в герметичном корпусе

1. Рассчитывается поверхность корпуса блока по (11), где – горизонтальные размеры корпуса блока; – вертикальный размер корпуса блока.

2. Определяется условная поверхность нагретой зоны по (4).

3. Определяется удельная мощность корпуса блока по (10).

4. Рассчитывается удельная мощность нагретой зоны по (3).

5. Находится коэффициент в зависимости от удельной мощности корпуса блока (рис. 3).

6. Находится коэффициент в зависимости от удельной мощности нагретой зоны (рис. 1).

7. Находится коэффициент в зависимости от давления среды вне корпуса блока (рис. 4).

8. Находится коэффициент в зависимости от давления среды внутри корпуса блока (рис. 5).

9. Определяется перегрев корпуса блока

. (23)

10. Рассчитывается перегрев нагретой зоны

. (24)

11. Определяется средний перегрев воздуха в блоке

. (25)

12. Определяется удельная мощность элемента

, (26)

где – мощность, рассеиваемая элементом (узлом), температуру которого требуется определить; – площадь поверхности элемента (вместе с радиатором), омываемая воздухом.