Расчет водо-водяных подогревательных установок

 

Оборудование абонентских установок состоит из различного рода теплообменных аппаратов, нагревательных приборов, водо-водяных подогревателей, калориферов и т.п.

Расчет регулирования современных сис­тем централизованного теплоснабжения проводится по уравнениям, описывающим работу различного типа теплообменных ап­паратов в нерасчетных условиях и достаточно сложен.

Расчет регулирования значительно об­легчается при использовании так называе­мых тепловых характеристик теплообмен­ных аппаратов, в которые в качестве мно­жителя входит не средняя разность темпе­ратур между теплообменивающимися пото­ками, а максимальная разность темпера­тур греющей и нагреваемой сред на входе в аппарат, которая при расчете регулиро­вания, как правило, известна.

Тепловая нагрузка всех видов конвек­тивных теплообменных аппаратов может быть определена по уравнению характери­стики  

 

                                                                                   (4.1)

 

где ε – удельная тепловая нагрузка на еди­ницу меньшего эквивалента расхода  W_м  и на  1°С  максимальной разности температур , или коэффициент эффективности теплообменного аппарата; W_м =(Gc)_м– меньшее значение эквивалента расхода теплообменивающихся сред, Дж/(с∙К) или ккал/(ч∙°С); G – расход теплоносителя, кг/с или кг/ч; с – теплоемкость теплоно­сителя, Дж/(кг∙К) или ккал/(кг∙°С); = (τ₁ – τ₂) – максимальная разность темпе­ратур между греющим и нагреваемым теп­лоносителями, т.е. разность температур греющего и нагреваемого теплоносителей на входе в аппарат, °С;  τ₁ – температура греющего теплоносителя; τ₂– температу­ра нагреваемого теплоносителя; индекс 1 соответствует «горячему концу» теплоно­сителя, т.е. греющему на входе в аппарат и нагреваемому на выходе из него; индекс 2 — «холодному концу» теплоносителя, т.е. греющему на выходе из аппарата и нагре­ваемому на входе в него.

Величина  представляет собой тепло­вую нагрузку аппарата, отнесенную к еди­нице меньшего эквивалента расхода тепло-обменивающихся потоков и 1 °С макси­мальной разности температур.

Формула для расчета коэффициента эффективности противоточных водо-водяных подогревателей

 

                                                         (4.2)

 

Ф – параметр водо-водяного подогре­вателя, для данного подогревателя величина практически постоянная,

 

                                                                (4.3)

 

Величины, входящие в (4.2) и (4.3): k_ос – коэффициент теплопередачи подогревателя при основном режиме; W_п.ос, W_в.ос,– эквиваленты расхода теплоносителей соответственно первичного (греющего), вторичного (нагреваемого); - большее значение эквивалентного расхода теплообменивающихся сред.

Значение параметра секционных водо-водяных подогревателей прямо пропорцио­нально их длине:

 

       Ф = Ф_у l,                                 (4.4)

 

где Ф_у  – удельный параметр, отнесенный к единице длины подогревателя;  l – длина подогревателя, м.

Удельный параметр  Ф_у  зависит в основ­ном от отношения площадей сечений труб­ного и межтрубного пространств и практи­чески не зависит от удельной площади поверхности нагрева, приходящейся на еди­ницу длины подогревателя, т.е. от номера или диаметра корпуса подогревателя. Пара­метр подогревателя остается практически постоянным в широком диапазоне изменения  W_б   и   W_м .

Для всех типоразмеров секционных водо-водяных подогревателей, приведенных в прил 5, можно практически принимать одно и то же значение удельного параметра  Ф_у = 0,11/м  при чистой поверх­ности нагрева, т.е. при отсутствии на ней накипи и загрязнений.

Можно также принимать для всех типо­размеров пластинчатых подогревателей, приведенных в прил 6, практиче­ски одно и то же значение удельного параметра одного канала   Ф_у = 1,1/м.    

Определение расчетных расходов воды и типоразмеров подогревателей. Основная задача расчета ЦТП и ИТП во­дяных систем теплоснабжения заключается в определении расчетных расходов тепло­носителей, в выборе типоразмеров подогре­вателей, насосных установок и смеситель­ных устройств.

Рассмотрим метод определения расчетного расхода теплоносителей. При чисто отопительной нагрузке расчетный эквивалент расхода сетевой воды, Дж/(с ∙ К) или ккал/(ч ∙ °С), определяется по формуле

 

                          ,                               (4.5)

 

где G' – расчетный расход сетевой воды, кг/с или кг/ч; с_р – теплоемкость воды, с = 4190 Дж/(кг∙К) = 1 ккал/(кг ∙ °С); Q'_о– расчетный расход теплоты на отопле­ние, Дж/с или ккал/ч; τ′₁ – температура воды в подающем трубопроводе тепловой сети при расчетном расходе теплоты на отопление, °С.

При зависимой схеме присоединения отопительной установки к тепловой сети  и , где  и  температура воды после отопительной установки и эквивалент расхода сетевой воды на топиление.

При наличии двух видов тепловой на­грузки (отопление и горячее водоснабже­ние) расчетный эквивалент расхода сетевой воды на тепловом пункте  W^p  определя­ется по режиму работы сети при наинизшей температуре воды в подающем трубопро­воде тепловой сети  соответствующей наружной температуре  излома температурного графика. Вид расчетного уравне­ния зависит от системы теплоснабжения и схемы присоединения абонентских устано­вок к тепловой сети.

При закрытой схеме теплоснабжения и присоединении установок горячего водо­снабжения по параллельной или по смешанной схеме

 

                                                     (4.6)

 

где   – расчетные эквиваленты расхода сетевой воды соответственно сум­марный, на отопление, на горячее водоснабжение, Дж/(с∙К) или ккал/(ч ∙°С); G^p –суммарный расчетный расход сетевой воды на ЦТП, кг/с или кг/ч.

Расчетный эквивалент расхода сетевой воды на отопление

.                 (4.7)                    

При параллельной схеме присоединения установок горячего водоснабжения

 

.                             (4.8)

 

При смешанной схеме присоединения установок горячего водоснабжения

 

.                           (4.9)

 

 

При соединении установок горячего водоснабжения по двухступенчатой последовательной схеме

 

                                               (4.10)

 

где – расход теплоты на отопление при наружной температуре , Дж/с или ккал/ч; – расчетная нагрузка горячего водоснабжения, Дж/с или ккал/ч; t_г – тем­пература горячей воды после подогрева­тельной установки горячего водоснабжения (обычно t_г = 60°С); t_х – температура холодной водопроводной воды °С; ; температура обратной воды после отопительной установки в точке «излома» температурного графика, °С; температура сетевой воды после подогревателя горячего водоснабжения так же в точке «излома».

 

Задание 2

 

Определить расчетные расходы сетевой воды на ЦТП при параллельной двухступенчатой смешанной и последовательной схемах присоединения установок горячего водоснабжения, если расчетная нагрузка отопления  нагрузка горячего водоснабжения: среднечасовая ;  максимальная часовая .

Система теплоснабжения – закрытая. Системы отопления зданий присоединены к тепловой сети по зависимой схеме.

Расчетные температуры наружного воздуха: , .

Параметры сетевой воды на ЦТП при характерных режимах:

 (после подогревателя при параллельном включении).

Температура водопроводной воды:

( после I ступени подогревателя горячего водоснабжения).

Данные необходимые для решения задания, выбрать по табл. 4.1.

Пример решения задания 2

Исходные данные:

Определить: при параллельной и двухступенчатой схемах включения установок горячего водоснабжения теплообменников.

 

Порядок расчета

 

1. Нагрузка отопления в точке излома температурного графика:

 

.

 

Таблица 4.1

Числовые данные к заданию 2

 

Последняя цифра шифра	Схема присоедине- ния подогревателей горячего водоснабжения	Тепловые нагрузки, МВт			Предпос-ледняя цифра шифра	Расчетные температуры наружного воздуха,
1	Параллельная	6	2	4,4	1	-20	4,0
2	2-х ступенчатая смешанная	4	1	2,4	2	-21	3,9
3	2-х ступенчатая последовательная	5	1,5	3,2	3	-22	3,7
4	Параллельная	3	0,7	1,6	4	-23	3,5
5	2-х ступенчатая смешанная	8	2	4,8	5	-24	3,25
6	2-х ступенчатая последовательная	9	2,5	6,0	6	-25	3,0
7	2-х ступенчатая  смешанная	4	0,7	1,6	7	-26	2,7
8	Параллельная	6	2,2	5,1	8	-27	2,4
9	2-х ступенчатая последовательная	2	0,5	1,2	9	-28	2,1
0	2-х ступенчатая смешанная	5	1,7	3,8	0	-29	1,8

 

 

2. Расчетный эквивалент расхода се­тевой воды на отопление по (4.5)

125000 Дж/(с∙К).

 

2. Расчетный расход сетевой воды на отопление

 

G'_о = 125 000/4190 = 29,8 кг/с = 107 т/ч.

 

3. Расчетный эквивалент расхода и расчетный расход сетевой воды при различных схемах присоединения подогревателей горячего водо­снабжения:

при параллельной схеме [по (4.6), (4.8)]

17500 Дж/(с∙К).

W^p= 125 000 + 175 000 = 300 000 Дж/(с ∙ К);

 

G^р= 300 000/4190 = 71,5 кг/с = 258 т/ч > 107 т/ч;

 

при смешанной схеме [по (4.6), (4.9)]

 

110000 Дж/(с ∙ К);

 

W ^р= 125 000 + 110 000 = 235 000 Дж/(с ∙ К);

 

G^p= 235 000/4190 = 56 кг/с = 202 т/ч > 107 т/ч;

 

при двухступенчатой последовательной схе­ме [по (4.10)]

 

178 000 Дж/(с ∙ К);

 

G^p= 178 000/4190 = 42,5 кг/с = 153 т/ч> 107 т/ч.

 

Таким образом, из расчетов видно, что минимальный расход сетевой воды (153 т/ч) требуется при включении водоподогревательной установки горячего водоснабжения по двухступенчатой последовательной схеме.

Выбор типоразмеров подогревательных установок. В условиях широкого использования на ЦТП и ИТП серийных секционных (см. рис. 4.1) или пластинчатых (см. рис. 4.2) теплообменников задача расчета сводится к определению необходимой длины секционного теплообменника, т.е. ко­личества последовательно соединенных сек­ций стандартной длины (обычно 4 м), а также выбору номера этих секций, т.е. диа­метра корпуса или к определению числа по­следовательно включенных ступеней подог­рева (ходов) пластинчатого теплообменника и количества параллельно включенных кана­лов (пластин) заданного или выбранного ти­поразмера.

Теплообменники выбранных типоразме­ров должны обеспечивать расчетные тепло­вые нагрузки при заданных параметрах (расходах и температурах) греющего и на­греваемого потоков, а потери напора долж­ны быть не выше располагаемых напоров в этих потоках.

 

Выбор типоразмера секционного теп­лообменника. Проведенные исследования показывают, что все секционные теплооб­менники, приведенные в прил.5, имеют практически одно и то же значение удельного параметра  Ф_у = 0,1 м независимо от диаметра корпуса. Поэтому для получения требуемой расчетной тепло­вой нагрузки при заданных расходах грею­щей и нагреваемой среды требуется уста­новка секций подогревателя практически одной и той же суммарной длины независи­мо от их номера (диаметра).

Для выбора типоразмера секционного подогревателя должны быть заданы сле­дующие исходные данные: расчетные экви­валенты расхода первичного (греющего)  W_п  и вторичного (нагреваемого)  W_в теплоноси­телей, очевидно, один из них  W_м  а другой  W_б,  температуры на входе и выходе из теп­лообменника первичного греющего тепло­носителя τ₁ и τ₂ и вторичного нагреваемого  t₁ и t₂; располагаемые расчетные напоры в потоке первичного теплоносителя  Н_п  и вто­ричного Н_в. Должно быть, известно или не­обходимо выбрать по технико-экономиче­ским и эксплуатационным условиям, какой из теплоносителей проходит внутри трубок и какой через межтрубное пространство.

Порядок расчета.

Определяют безраз­мерную удельную тепловую нагрузку по­догревателя на основе (4.1):

 

                               (4.11)

 

Определяют параметр теплообменника на основе (4.2):

    

                                                (4.12)

 

 

Вычисляют суммарную длину секций теплообменника

 

                                 l=Ф/ Ф_у=10Ф.                    (4.13)

 

Рассчитывают минимальное число секций подогревателя. Обычно ориентируются на секции длиной  4 м, поэтому количество секций   п = l/4. Это значение округляется до ближайшего целого числа.

Определяют максимально допустимое: гидравлическое сопротивление секции потоку теплоносителя, проходящему внутри трубок    s_тр, м ∙ с² /м⁶, и через межтрубное пространство   s_мт:

 

                                               (4.14)

 

где  Н_тр,  Н_мт – располагаемые напоры в по­токах, проходящих через трубки и через межтрубное пространство, м; V _т, V _мт – объемные расходы потоков, проходящих через трубки и через межтрубное пространство, м³/с.

На основе технических характеристик секционных теплообменников, приведен­ных в прил. 5, подбирается диаметр корпуса теплообменника, у которого как так и

Выбор типоразмеров пластинчатого теплообменника. Для выбора числа после­довательно соединенных ступеней (ходов) пластинчатых подогревателей и количества каналов (пластин) в каждой ступени должны быть заданы те же исходные данные, что и для секционных трубчатых теплообменников.

Выбор типоразмера пластинчатого теплообменника заключается в нахождении числа последовательно соединенных ступеней (ходов). Затем определяется пропускная способность одного канала теплообменни­ка по греющему и нагреваемому потокам, исходя из располагаемых напоров в этих потоках.

На основе найденной пропускной спо­собности одного канала и известных объем­ных расходов потоков вычисляется количество каналов (пластин).

Порядок расчета.

Параметр пластинча­того подогревателя определяется по формуле

 

                                         Ф=Ф_ух,                        (4.15)

 

где х – число последовательно соединен­ных ступеней подогрева (ходов).

Проведенные исследования показыва­ют, что все применяемые типы пластин, приведенные в прил, имеют практически один и тот же удельный параметр Ф_у = 1 .

Удельная безразмерная тепловая нагрузка ε определяется по (4.11). Вычисляют число ступеней подогрева пластинчатого подогревателя на основе (4.2):

 

                                          (4.16)

 

Максимально возможная скорость теплоносителей (греющего и нагре­ваемого) в канале теплообменника, м/с,

 

                ,                    (4.17)

 

где ΔН_с – располагаемый напор в потоке теплоносителя перед теплообменником, м; ν– кинематическая вязкость теплоносителя, м²/с.

Конструктивные характеристики подогревателя: ( эквивалентный диаметр канала приведенная длина канала, м; коэффициент профиля пластины) –берутся из технических характеристик аппарата (прил. 5); с - эксплуатационный коэффициент, учитывающий загрязнение пластин, а также их деформацию вследствие разности давлений в теплообменивающихся потоках; с=1,25; коэффициент потери напора в каналах теплообменника.

Максимально возможный объемный рас­ход теплоносителя через один канал, м³/с,

 

                                                                    (4.18)

 

где ƒ_к – средняя площадь поперечного сечения канала, м².

Необходимое минимальное количество каналов для теплоносителя:

первичного (греющего)

 

                                             п_п.к= V_п / V_п.к;                                                (4.19)

 

вторичного (нагреваемого)

 

                                               п_в.к= V_в / V_в.к,                                   (4.20)

где V_п, V_в – объемные расходы первичного и вторичного теплоносителей, м³/с; V_п.к, V_в.к – максимально возможные объемные расходы первичного и вторичного теплоно­сителей через один канал, м³/с.

Число каналов  п_к  выбирается по наи­большему из значений п_п.к и п_в.к.

Число пластин в каждой ступени по­догрева

 

                                    п_пл = 2 п_к –1.                                     (4.21)

 

Тепловая нагрузка выбранного теплооб­менника вычисляется по (4.1).

Задание 3. Определить типоразмеры труб­чатого секционного и пластинчатого теплообмен­ников для следующих условий. Расчетная тепло­вая нагрузка Q, температура первичного потока на входе в теплообменник и выходе из него  τ₁  и  τ₂, температура вторичного потока на входе в теплообменник и выходе из него  t₂,  t₁. Располагае­мые напоры перед теплообменником: первичного потока ΔН_п, вторичного потока  ΔН_в. Данные, необходимые для решения задания, выбрать из табл. 4.2.

Таблица 4.2

 

Числовые данные к заданию 3

 

 

Последняя цифра шифра	Тип теплообменника	Расчетная тепловая нагрузка , МВт
1	Пластинчатый	0,8
2	Секционный	0,7
3	Пластинчатый	0,9
4	Секционный	1,4
5	Пластинчатый	1,1
6	Секционный	1,2
7	Пластинчатый	1,2
8	Секционный	1,5
9	Пластинчатый	1,4
0	Секционный	0,9

 

Пример решения задания 3

Исходные данные:

Определить: F и K.

 

Порядок расчета

 

 Определяем эквивалент расхода потока первичного

 

W_п = 10³/(70 – 30) = 25 кДж/(с ∙ К) = 21 500 ккал/(ч ∙ °С);

 

вторичного

 

W_в = 10³/(60 – 5) = 18,2 кДж/(с ∙ К) = 15 600 ккал/(ч ∙ °С).

 

эквивалент расхода меньший

 

W_м=W_в=18,2 кДж/(с ∙ К);

 

больший

 

W_б= W_п = 25 кДж/(с ∙ К).

 

I. Расчет секционного теплообменника. Без­размерная удельная тепловая нагрузка по (4.11)

 

= 70 – 5 = 65°С.

Параметр теплообменника по (4.12)

 

.

 

Суммарная длина секций подогревателя по (4.13)

 

l= 10∙3,07 = 30,7 м.

 

Выбираем секции длиной 4 м. Количество последовательно включенных секций подогревателя

 

п = 30,7/4 = 7,7.

 

Принимаем п = 8.

По условиям эксплуатации (облегчения очи­стки от накипи), а также по условиям улучшения теплопередачи меньший расход (нагреваемую воду) пропускаем внутри трубок, а больший рас­ход (сетевую воду) — через межтрубное про­странство.

 

Максимально допустимое гидравлическое сопротивление одной секции теплообменника по пространству (4.14):

 

Внутритрубному

 

V_в = 18,2/4,2 = 4,34 кг/с = 0,00434 м³/с;

 

Межтрубному

 

 

V_п = 25/4,2 = 5,97 кг/с = 0,00597 м³/с.

 

На основе данных о секционных подогревателях с длиной секции 4 м, приведенных в прил. 5, условию  s ≤ s^max  удовлетворяет подог­реватель с диаметром корпуса D_н/ D_в = 168/156. Гидравлическое сопротивление трубок этого подогревателя  s_тр = 16 400 < 53 100 м∙с²/м⁶, сопротивление межтрубного пространства  s_мт = 7400 < 35 100 м∙с²/м⁶.

Расчетные потери напора в подогревателе выбранных размеров составят:

для потока водопроводной воды, проходя­щей внутри трубок,

 

 

для потока сетевой воды, проходящей через межтрубное пространство,

 

Удельная безразмерная тепловая нагрузка подогревателя выбранных размеров по (4.2)

 

 

Параметр подогревателя выбранных размеров

 

Ф = 8∙4∙0,1 =3,2.

 

Расчетная тепловая нагрузка подогревателя по (4.6)

 

Q = 0,852 ∙ 18,2 ∙ 65 = 1008 кДж/с = 867 000 ккал/ч.

 

Максимальная разность температур

 

 = 70 – 5 = 65°С.

 

Определим коэффициент теплопередачи по­догревателя при расчетных условиях. Поверхность нагрева подогревателя

 

F= 8 ∙ 6,9 = 55,2 м².

 

Поверхность нагрева одной секции 6,9 м² (см. прил. 5). Температура первичного потока на выходе из подогревателя

 

τ₂ = 70 – 1008/25 = 29,7°С.

 

Температура вторичного потока на выходе из подогревателя

 

t₁ =5 + 1008/182 = 60,4°С.

 

Средняя разность температур в подогревателе

 

Коэффициент теплопередачи

 

 

II. Расчет пластинчатого теплообменника.

 

Теплообменник выполняется из пластин типа  0,5. Технические характеристики пластин приве­дены в прил. 6.

Безразмерная удельная тепловая нагрузка по (4.11)

 

 

Число ступеней подогрева по (4.16)

 

 

 

Принимаем число ступеней подогрева х = 3.

Максимально возможные скорости теплоносите­лей по (4.17):

первичного

 

средняя температура первичного теплоносителя t_п.ср = 50°С; кинематическая вязкость  ν_п = 0,556 ∙ 10^–6 м²/с;

 

вторичного

 

 

средняя температура вторичного теплоносителя  t_в.ср = 32,5°С; кинематическая вязкость  ν_в = 0,78 ∙10^–6 м²/с.

Максимально возможный объемный расход теплоносителя через один канал по (4.18):

 

первичного   V_п.к = 0,33 ∙ 0,00285 = 0,00094 м³/с;

 

вторичного   V_в.к = 0,28 ∙ 0,00285 = 0,00080 м³/с.

 

Площадь поперечного сечения канала  f _к=0,00285 м² (см. прил 6).

Необходимое минимальное количество кана­лов для теплоносителя по (4.19), (4.20):

 

первичного  п_п.к  = 0,00597/0,00094 = 6,4;

 

вторичного  п_в.к = 0,00434/0,00080 = 5,4.

 

Объемный расход теплоносителя:

 

первичного  V_п = 0,00597 м³ /с;

 

вторичного  V_в = 0,00434 м³/с.

Принимаем  п = 7  по каждому теплоносителю в каждой ступени.

Число пластин в каждой ступени по (4.21)

 

п_пп = 2∙7–1 = 13.

 

Всего в трех ступенях устанавливается  39  пластин.

Расчетная безразмерная тепловая нагрузка подогревателя выбранных размеров по (4.2)

 

Расчетная тепловая нагрузка подогревателя по (4.1)

 

Q = 0,839 ∙ 18,2 ∙ 65 = 992 кДж/с = 854 000 ккал/ч.

 

Определим коэффициент теплопередачи по­догревателя при расчетных условиях. Поверх­ность нагрева подогревателя

 

F=39 ∙ 0,5= 19,5 м².

 

Поверхность нагрева одной пластины 0,5 м² (см. прил. 6).

 

Температура потока на выходе из подогре­вателя:

 

первичного

вторично

 

Средняя разность температур в подогревателе

 

 

Коэффициент теплопередачи

 

Приведенные расчеты показывают, что коэффициент теплопередачи пластинчатого теплообменника значительно выше, чем скоростного секционного, поэтому площадь поверхности нагрева пластинчатого водонагревателя будет примерно в  2,8  раза меньше.

 

Смесительные устройства

 

В качестве смесительных устройств обычно применяются водоструйные насосы (элеваторы) и центробежные насосы. Выбор типа смесительного устройства зависит от расчетной потери давления в отопитель­ной системе.

При расчетной потере давления в отопи­тельной системе до 15 кПа (1,5 м вод. ст.) обычно применяются элеваторы, при боль­шей потере давления — центробежные насосы. Водоструйный элеватор конструк­ции ВТИ—Теплосеть Мосэнерго показан на рис. 4.5, а его конструктивные размеры приведены в табл. 4.3.

 

Рис. 4.5. Стальной элеватор ВТИ – теплосети Мосэнерго:

1 – корпус; 2 – сопло; 3 – камера всасывания; 4 – камера смешивания; 5 – диффузор

 

Расчет и подбор элеватора

 

       Основной расчетной характеристикой для элеватора является коэффициент смешения (инжекции)

 

                            ,                          (4.22)

где G_П – количество подмешиваемой обратной воды, т/ч;

G_Т – количество сетевой горячей воды, т/ч;  τ_СМ – температура смешанной воды, поступающей в местную систему, ⁰С; τ_2О – температура обратной воды местной системы; τ₁ – температура горячей сетевой воды.           

      Расчетный коэффициент подмешивания принимается равным

 

.

 

      Расход воды, поступающей из тепловой сети, определяется по формуле, т/ч

                               ,                          (4.23)

где  Q – расход тепла на отопление, ккал/ч.

Таблица 4.3 

Основные размеры стальных элеваторов

ВТИ – теплосети Мосэнерго

 

Номер элева-тора	Длина L, мм	Диаметр горло- вины dг, мм	Внутренние диаметры присоединительных патрубков			Длина сопла, l, мм	Масса элеватора, кг
			d1	d2	d3
1	425	15	37	51	51	110	10
2	425	20	37	51	51	100	10
3	425	25	37	51	51	145	10
4	625	30	49	82	70	135	15
5	625	35	49	82	70	125	15
6	625	47	49	82	70	175	15
7	720	59	80	100	100	155	23

 

 

       Приведенный расход смешанной воды равен

 

                    ,            (4.24)

 

где  h₂  – гидравлическое сопротивление местной системы, м вод. ст; G_СМ – количество смешанной воды, поступающей в местную систему отопления, определяемое по формуле

 

                                  .                  (4.25)

 

Диаметр сопла элеватора, мм

 

                    (4.26)

 

  Зная диаметр горловины, по табл. 4.3 выбираем номер элеватора.

  Для расчета элеватора, т.е. для определения диаметров горловины и сопла по заданным величинам G_ПР и u,удобно пользоваться номограммой, приведенной на рис. 4.6.

 

Рис. 4.6. Номограмма для подбора

элеваторов ВТИ – теплосети Мосэнерго

           

  Примеры подбора элеватора. 1.. Дано:  G_СМ = 10 т/ч;  h₂ = 1 м вод. ст;  τ₁ = 150, τ_2О = 70, τ_СМ = 95 ⁰С. Определить номер элеватора (диаметр камеры смешения) и диаметр сопла.

    Находим расчетный коэффициент подмешивания по формуле (4.24)

 

.

 

   Приведенный расход смешанной воды находим по формуле

 

т/ч.

   По номограмме на рис. 4.6. для u = 2,53 и G_ПР = 10 т/ч принимаем элеватор №3 с d_Г = 25 мм и d_С = 8,5 мм (ход решения показан линией АВС  со стрелками).

    2. Дано:     G_СМ = 4,47 т/ч;   h₂ = 1,5 м вод. ст;    τ₁ = 130,     τ₂ = 70,

 τ₃ = 95 ⁰С. Определить номер элеватора и диаметр сопла.

 

;

 т/ч.

 

По номограмме на рис. 4.6. для u = 1,61 и G_ПР = 3,65 т/ч принимаем элеватор №1 с d_Г = 15 мм и d_С = 6,7 мм (ход решения показан линией ДЕМ  со стрелками).

 

---

Дата добавления: 2019-02-12; просмотров: 842; Мы поможем в написании вашей работы!

Поделиться с друзьями:

---

---

Мы поможем в написании ваших работ!