СПИСОК РЕКОМЕНДОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ
Основные
1. Окерблом Н. О. Конструктивно-технологическое проектирование сварных конструкций / Н. О. Окерблом. – М. : Машиностроение, 1964. – 418 с.
2. Николаев Г. А. Сварные конструкции. Прочность сварных соединений и деформации конструкций / Г. А. Николаев, С. А. Куркин, В. А. Винокуров. – М. : Высшая школа, 1982. – 272 с.
3. Николаев Г. А. Сварные конструкции. Расчет и проектирование : учебник / Г. А. Николаев, В. А. Винокуров. – М. : Высшая школа, 1990. – 446 с.
4. Винокуров В. А. Сварные конструкции. Механика разрушения и критерии работоспособности / В. А. Винокуров, С. А. Куркин, Г. А. Николаев; под ред. Б. Е. Патона – М. : Машиностроение, 1996. – 576 с.
5. Серенко А. Н. Расчет сварных соединений и конструкций. Примеры и задачи : учебное пособие / А. Н. Серенко, М. Н. Крумбольдт, К. В. Багрянский. – К. : Вища школа, 1977. – 337 с.
Дополнительные
6. Строительные нормы и правила. Ч II. Гл.23. Стальные конструкции. Нормы проектирования. СНиП II-23-81*. –М. : 1990.
7. Писаренко Г. С. Сопротивление материалов : учебник для вузов / Г. С. Писаренко, В. А. Агарев, А. Л. Квитка, В. Г. Попков и др.; под ред. Г. С. Писаренко. – К. : Вища школа, 1986. – 775 с.
8. Писаренко Г. С. Справочник по сопротивлению материалов / Г. С. Писаренко, А. П. Яковлев, В. В. Матвеев. – К. : Наукова думка, 1975. – 704 с.
9. Сопротивление материалов. Решение задач с применением ЭВМ и элементов САПР : учеб. пособие для техн. вузов / А. Н. Мелекесцев, В. Ю. Бутенко, Н. И. Голенко и др.; под ред. А.И. Мелекесцева. – Харьков : Изд-во «Основа» при Харьк. ун-те, 1991. – 160 с.
|
|
|
10. Тарг С. М. Краткий курс теоретической механики : учебник для втузов / С. М. Тарг. – М. : Высшая школа, 1986. – 416 с.
11. Пособие по проектированию стальных конструкций (к СНиП II-23-81*). – М. : ЦИТП Госстроя СССР, 1989. – 148 с.
12. Строительные нормы и правила. Ч II. Гл. 6. Нагрузки и воздействия. СНиП 2.01.07-85*. – М. : 1996.
13. Сварка в СССР. В 2 т. Т. 2. Теоретические основы сварки, прочности и проектирования. – М. : Наука, 1981. – 495 с.
Информационные ресурсы
14. WELDINGSITE.COM.UA : все о сварке, сварочных технологиях и оборудовании [Электронный ресурс] : [Сайт]. – Режим доступа: www.weldingsite.com.ua
Приложение А
Различные коэффициенты, используемые при расчете сварных конструкций
Таблица А1 – Коэффициенты надежности по нагрузке (извлечение из СНиП 2.01.07-85*)
| Нагрузки | Коэффициент надежности по нагрузке 
|
| 1. Собственный вес конструкций: металлических бетонных (плотность выше 1600 кг/м3), железобетонных, каменных, армокаменных, деревянных бетонных (плотность 1600 кг/м3 менее), а также изоляционных, выравнивающих и отделочных слоев (плиты, скорлупы, материалы в рулонах, засыпки стяжки и т. п.), выполняемых в заводских условиях то же, на строительной площадке | 1,05 (0,9) 1,1(0,9) 1,2 1,3 |
| 2. Усилие предварительного напряжения | 1,1(0,9) |
| 3. Вес стационарного оборудования | 1,05 |
| 4. Вес изоляции стандартного оборудования | 1,2 |
| 5. Вес заполнения оборудования, в том числе резервуаров и трубопроводов жидкостями | 1,0 |
| 6. Нагрузки от погрузчиков и каров | 1,2 |
| 7. Равномерно распределенная нагрузка на перекрытие менее 2 кН/м2 более 2 кН/м2 | 1,3 1,2 |
| 11. Снеговая нагрузка | 1,4...1,6 |
| 9. Ветровая нагрузка для промышленных зданий и сооружений | 1,2 |
| 10. То же, для высоких сооружений, при расчете которых ветровая нагрузка входит в основное сочетание | 1,3. |
П р и м е ч а н и е. Указанный в скобках коэффициент надежности по нагрузке применяется в.тех случаях, когда уменьшение нагрузки вызывает ухудшение работы .конструкции.
|
|
|
Таблица А2 – Расчетные сопротивления проката, гнутых профилей и труб для различных видов напряженных состояний (СНиП-II-23-81*)
| Напряженное состояние | Условное обозначение | Расчетные формулы | |||
| Растяжение, | По пределу текучести | Ry | Ry = Ryn/ gm | ||
| сжатие и изгиб | По временному сопротивлению | Ru | Ru = Run/ gm | ||
| Сдвиг
| Rs | Rs = 0,58Ryn/ gm | |||
| Смятие торцевй поверхности (при наличии пригонки) | Rp | Rp = Run/ gm | |||
| Смятие местное в цилиндрических шарнирах (цапфах) при плотном касании | Rlp | Rlp = 0,5Run/ gm | |||
| Диаметральное сжатие катков (при свободном касании в конструкциях с ограниченной подвижностью) | Rcd | Rcd = 0,025Run/ gm | |||
| Растяжение в направлении толщины проката (до 60 мм) | Rth | Rth = 0,5Run/ gm | |||
|
Обозначение, принятое в табл. А2: gm – коэффициент надежности по материалу, определяемый в соответствии с табл. А3. | |||||
Таблица А3 – Коэффициенты 
надежности по материалу стальных конструкций
| ГОСТ или ТУ на сталь | Марка стали | Вид проката |
|
| ГОСТ 23570 – 79 | 18кп; 18пс; 18сп; 18Гпс; 18Гсп | Лист, фасон | 1,025 |
| ТУ 14-1-3023 – 80 | ВСт3кп2-1; ВСт3пс6-1; ВСт3псб-2; ВСт3сп5-1; ВСт3сп5-2; ВСт3Гпс5-1; ВСт3Гпс5-2; 09Г2гр1 и 2; 09Г2Сгр1 и 2 | То же | 1,025 |
| ГОСТ 380 – 94 | ВСтЗкп2, ВСтЗпс6, ВСт3сп5, ВСт3Гпс5, ВСт3пс, ВСт3сп, ВСт3Гпс | Лист, фасон | 1,05 |
| ГОСТ 10705 – 80 | ВСт3кп, ВСт3пс, ВСт3сп | Труба | 1,05 |
| ГОСТ 10706 – 76* | ВСт3кп, ВСт3пс4, ВСт3сп4 | » | 1,05 |
| ГОСТ 14637 – 89 | ВСтТпс | Лист | 1,05 |
| ГОСТ 19281–2014 и ГОСТ 19282–89. с пределом текучести до 380 МПа | 09Г2С, 10Г2С1, 14Г2, 15ХСНД, 10ХНДП, 09Г2, 14Г2АФ (при  = 390 МПа)
| Лист, фасон | 1,05 |
| ТУ 14-3-500-76 | 09Г2С | Труба | 1,05 |
| ТУ 14-1-389 – 72 | 10ХНДП | Фасон | 1,05 |
| ТУ 14-1-1217 – 75 | 10ХНДП | Лист | 1,05 |
| ГОСТ 19281–2014 и ГОСТ 19282–89. с пределом текучести свыше 380 МПа | 15Г2АФДпс, 10Г2С1*, 10ХСНД, 16Г2АФ, 18Г2АФпс, 15Г2СФ* | Лист, фасон | 1,1 |
| ГОСТ 8731–74* | 20 | Труба | 1,1 |
| ТУ 14-3-829 – 79 | 16Г2АФ | » | 1,1 |
| ТУ 14-3-567 – 76 | 16Г2АФ | » | 1,1 |
| ТУ 14-1-1308 – 75 | 12Г2СМФ | Лист | 1,15 |
| ТУ 14-1-1772 – 76 | 12ГН2МФАЮ | » | 1,15 |
)* – термоупрочненные
|
|
|
Таблица А4 – Формулы для определения расчетных сопротивлений металла сварных швов
| Сварные соединения | Напряженное состояние | обозначение | Расчетные сопротивления сварных соединений | |
| Стыковые | Сжатие. Растяжение и изгиб при автоматической, полуавтоматической или ручной сварке с физическимконтролем качества швов | По пределу текучести | Rwy | Rwy = Ry |
| По временному сопротивлению | Rwu | Rwu = Ru | ||
| Растяжение и изгиб при автоматической, полуавтоматической или ручной сварке | По пределу текучести | Rwy | Rwy = 0,85Ry | |
| Сдвиг | Rws | Rws = Rs | ||
| С угловыми швами | Срез (условный) | По металлу шва | Rwf | 
|
| По металлу границы сплавления | Rwz | Rwz = 0,45Run | ||
Примечания: 1. Для швов, выполняемых ручной сваркой, значения Rwun следует принимать равными значениям временного сопротивления разрыву металла шва, указанным в ГОСТ 9467–75*.
2. Для швов, выполняемых автоматической или полуавтоматической сваркой, значение Rwun следует принимать по табл. 4* настоящих норм.
3. Значения коэффициента надежности по материалу шва gwm следует принимать равными: 1,25 – при значениях Rwun не более 490 МПа; 1.35 – при значениях Rwun 590 МПа и более.
Таблица А5 – Коэффициенты условий работы элементов конструкций
| № п.п. | Элементы конструкций |
|
| 1 | Сплошные балки и сжатые элементы ферм перекрытий под залами театров, клубов, кинотеатров, под трибунами, под помещениями магазинов, книгохранилищ и архивов и т.п. При весе перекрытий, равном или большем временной нагрузки | 0,9 |
| 2 | Колонны общественных зданий и опор водонапорных башен | 0,95 |
| 3 | Сжатые основные элементы (кроме опорных) решетки составного таврового сечения из уголков сварных ферм покрытий и перекрытий (например, стропильных и аналогичных им ферм) при гибкости  60
| 0,8 |
| 4 | Сплошные балки при расчетах на общую устойчивость | 0,95 |
| 5 | Затяжки, тяги, оттяжки, подвески, выполненные из прокатной стали | 0,9 |
| 6 | Элементы стержневых конструкций покрытий и перекрытий: а) сжатые (за исключением замкнутых трубчатых сечений) при расчётах на устойчивость б) растянутые в сварных конструкциях в) растянутые, сжатые, а также стыковые накладки в болтовых конструкциях (кроме конструкций на высокопрочных болтах) из стали с пределом текучести до 440 МПа , несущих статическую нагрузку, при расчетах на прочность | 0,95 0,95 1,05 |
| 7 | Сплошные составные балки, колонны, а также стыковые накладки из стали с пределом текучести до 440 МПа, несущие статическую нагрузку и выполненные на болтовых соединениях (кроме стыков на высокопрочных болтах), при расчетах на прочность | 1,1 |
| 8 | Сечения прокатных и сварных элементов, а также накладок из стали с пределом текучести до 440 МПа (в местах стыков, выполненных на болтах (кроме высокопрочных), несущих статическую нагрузку, при расчетах на прочность: а) сплошных балок и колонн б) стержневых конструкций покрытий и перекрытий | 1,1 1,05 |
Продолжение табл. А5
| № п.п | Элементы конструкций |
|
| 9 | Сжатые элементы решетки пространственных решетчатых конструкций из одиночных равнополочных уголков или неравнополочных, прикрепляемых большей полкой: а) прикрепляемые к поясам одной полкой сварными швами, либо двумя болтами и более, расположенными вдоль уголка: раскосы (рис. 9, а) и распорки с совместными в смежных гранях узлами (рис. 9, а, б, в по СНиП II-23-81*) раскосы с несовмещенными в смежных гранях узлами, рис. 9, з, г, д б) прикрепляемые непосредственно к поясам одной полкой, одним болтом (кроме указанных в п. 9, в данной таблице), а также прикрепляемые через фасонку независимо от вида соединения в) при сложной перекрестной решетке с одноболтовыми соединениями по рис. 9, е СНиП II-23-81* | 0,9 0,8 0,75 0,7 |
| 10 | Сжатые элементы из одиночных уголков, прикрепляемые одной полкой (для неравнополочных уголков только меньшей полкой), за исключением элементов пространственных конструкций, указанных в п. 9, и плоских ферм из одиночных уголков | 0,75 |
Таблица А6 – Коэффициенты надежности по назначению 
| Класс ответственности | Здания и сооружения |
|
| I | Основные здания и сооружения объектов, имеющих особо важное народнохозяйственное и (или) социальное значение: главные корпуса ТЭС, АЭС, центральные узлы доменных печей, дымовые трубы высотой более 200 м, телевизионные башни, резервуары для нефти и нефтепродуктов емкостью более 10 тыс. м3, крытые спортивные сооружения с трибунами и др. | 1 |
| II | Здания и сооружения объектов, имеющих важное народнохозяйственное и (или) социальное значение (объекты промышленного, сельскохозяйственного, жилищно-гражданского назначения и связи, не вошедшие в I и III классы). | 0,95 |
| III | Здания и сооружения объектов, имеющих ограниченное народнохозяйственное и (или) социальное значение: склады без процессов сортировки и упаковки для хранения сельскохозяйственных продуктов, удобрений, химикатов, угля, нефти, торфа и др., теплицы, парники, одноэтажные жилые дома, опоры проводной связи, опоры освещения населенных пунктов, ограды, временные здания и сооружения | 0,90 |
Таблица А7 – Предельные относительные прогибы [1/n0] изгибаемых элементов металлических конструкций
| Элементы конструкций | Величина предельного прогиба в долях от пролета | |
| стальных | алюминиевых | |
| Балки и фермы крановых путей под краны: легкого режима работы (ручные краны, тельферы, тали) при электрических кранах режима работы среднего то же, тяжелого | 1/400 1/500 1/600 | – |
| Балки рабочих площадок производственных зданий: при отсутствии рельсовых путей: главные прочие при наличии путей: узкоколейных ширококолейных | 1/400 1/250 1/400 1/600 | – |
| Балки междуэтажных перекрытий: главные прочие | 1/100 1/250 | – |
| Балки и фермы покрытий и чердачных перекрытий: несущие подвесное и технологическое оборудование не несущие подвесное оборудование обрешетки, профилированный настил прогоны | 1/400 1/250 1/150 1/200 | 1/400 1/250* 1/150 1/200 |
| Элементы фахверка: ригели, стойки прогоны остекления (в вертикальной и горизонтальной плоскостях) | 1/300 1/200 | 1/300(1/200) 1/200 |
| Покрытия, в том числе большепролетные без подвесного транспорта | – | 1/300(1/250) |
| Стеновые панели: остекленные неостекленные Кровельные панели и подвесные потолки | – | 1/200 1/125(1/100) 1/150(1/125) |
* Для главных балок.
Примечания: 1. Прогибы определяют от нормативной нагрузки без учета коэффициента динамичности и ослабления сечений отверстиями для заклепок и болтов. 2. Прогибы, данные в скобках, допускаются при соответствующем обосновании (опытное строительство, придание строительного подъема и др.). 3. При наличии штукатурки прогиб балок перекрытий только от временной нагрузки не должен превышать 1/350 пролета. 4. Для консолей пролет l равен удвоенному вылету консоли.
Таблица А8 – Коэффициенты j продольного изгиба центрально-сжатых элементов
| Гибкость | Коэффициенты j для элементов из стали с расчетным сопротивлением Ry, МПа | |||||||||||
| l | 200 | 240 | 280 | 320 | 360 | 400 | 440 | 480 | 520 | 560 | 600 | 640 |
| 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 210 220 | 988 967 939 906 869 827 782 734 665 599 537 479 425 376 328 290 259 233 210 191 174 160 | 987 962 931 894 852 805 754 686 612 542 478 419 364 315 276 244 218 196 177 161 147 135 | 985 959 924 883 836 785 724 641 565 493 427 366 313 272 239 212 189 170 154 140 128 118 | 984 955 917 873 822 766 687 602 522 448 381 321 276 240 211 187 167 150 136 124 113 104 | 983 952 911 863 809 749 654 566 483 408 338 287 247 215 189 167 150 135 122 111 102 094 | 982 949 905 854 796 721 623 532 447 369 306 260 223 195 171 152 136 123 111 101 093 086 | 981 946 900 846 785 696 595 501 413 335 280 237 204 178 157 139 125 112 102 093 085 077 | 980 943 895 839 775 672 568 471 380 309 258 219 189 164 145 129 115 104 094 086 079 073 | 979 941 891 832 764 650 542 442 349 286 239 203 175 153 134 120 107 097 088 080 074 068 | 978 938 887 825 746 628 518 414 326 267 223 190 163 143 126 112 100 091 082 075 069 064 | 977 936 883 820 729 608 494 386 305 250 209 178 153 134 118 105 094 085 077 071 065 060 | 977 934 879 814 712 588 470 359 287 235 197 167 145 126 111 099 089 081 073 067 062 057 |
Примечание. Значение коэффициентов j в таблице увеличены в 1000 раз.
Таблица А9 – Расчетное сопротивление усталости R ¡ для различных групп элементов
| Группа элементов | Значения R ¡ при временном сопротивлении стали разрыву Run, МПа | ||||
| до 420 | св. 420 до 440 | св. 440 до 520 | св. 520 до 580 | св. 580 до 635 | |
| 1 2 | 120 100 | 128 106 | 132 108 | 136 110 | 145 116 |
| Для всех марок стали | |||||
| 3 4 5 6 7 8 | 90 75 60 45 36 27 | ||||
Таблица А10 – Формулы для вычисления коэффициента gn
| smax | Коэффициент ассиметрии напряжений r | Формулы для вычисления коэффициента gn |
| Растяжение | – 1 £ r £ 0 | 
|
| 0 < r £ 0,8 | 
| |
| 0,8 < r < 1 | 
| |
| Сжатие | – 1 £ r < 1 | 
|
Таблица А11 – Группы элементов и соединений при расчете на выносливость (извлечение из СНиП 2.01.07-85*) и эффективные коэффициенты концентрации [8]
| № п/п | Схема элемента и расположение расчетного сечения | Характеристика элемента | группа элемента | Кэф |
| 1 | 
| Основной металл с прокатными или обработанными механическим путем кромками То же, с кромками, обрезанными машинной газовой резкой | 1 2 | 1,0/1,0* |
| 2 | 
| Стыковой шов, выполненный на подкладном листе, нагрузка перпендикулярна сварному шву | 1 | 1,0 |
| 3 | 
| Стыковой необработанный шов; нагрузка перпендикулярна сварному шву; стыкуемые элементы одинаковой ширины и толщины | 2 | – |
| 4 | 
| Основной металл в месте перехода к стыковому шву со снятым механическим способом усиления шва: при стыковании элементов одинаковой толщины и ширины то же, разной толщины и ширины | 2 3 | – |
| 5 | 
| Стыковой необработанный шов; стыкуемые элементы разной ширины и разной толщины | 4 | 2,5/2,0 |
Продолжение табл. А11
| № п/п | Схема элемента и расположение расчетного сечения | Характеристика элемента | группа элемента | Кэф |
| 6 | 
| Основной металл в месте перехода к поперечному (лобовому) угловому шву: без обработки при обработке углового шва | 6 4 | 3,2/2,5 |
| 7 | 
| Фасонки, приваренные встык или втавр к стенкам и поясам балок, а также к элементам ферм при α ≤ 45° | 4 | 1,4/1,2 |
| 8 | 
| Основной металл в соединениях с фланговыми швами (в местах перехода от элемента к концам фланговых швов): а) с двойными фланговыми швами б) с фланговыми и лобовыми швами в) при передаче усилия через основной металл | 8 7 7 | 4,0/3,2 2,0/1,6 |
| 9 | 
| Основной металл трубы растянутого раскоса при отношении толщины к наружному диаметру трубы пояса: 1/20 1/14 | 7 8 |
Продолжение табл. А11
| № п/п | Схема элемента и расположение расчетного сечения | Характеристика элемента | группа элемента | Кэф |
| 10 | 
| Сварные сечения двутаврового, таврового и других типов, сваренные непрерывными продольными швами при действии усилия вдоль оси шва: кромки обрезаны газом кромки обрезаны вручную | 2 4 | 1,2/1,2 1,8/1,4 |
| 11 | 
| Соединение встык прокатных профилей | 4 | |
| 12 | 
| Обрыв поясного листа без механической обработки поперечного (лобового) шва | 7 | 3,2/2,5 |
| 13 | 
| Основной металл растянутых поясов балок и элементов ферм вблизи диафрагм и ребер, приваренных угловыми швами | 5 | 1,6/1,2 |
| 14 | 
| Элемент со вспомогательным элементом, приваренным продольными швами при α: до 45° 90° | 4 7 | - |
Примечание )* – числитель относится к низколегированным сталям, знаменатель к Ст3
Таблица А12 – Нормативные и расчетные сопротивления проката сталей
| Марка стали | ГОСТ или ТУ | Вид проката | Толщина проката, мм | Нормативное сопротивление, МПа, Ryn/ Run | Расчетное сопротивление, МПа, Ry/ Ru |
| ВСт3кп2 | ГОСТ 380 – 2005 | Лист » » Фасон » » | 4–20 21–40 41–100 4–20 21–40 41–100 | 225/265 215/365 205/365 235/365 215/365 '205/365 | 215/350 205/350^ 195/350 225/350 205/350 195/350 |
| ВСт3пс6, ВСт3сп5, | ГОСТ 380 – 2005 | Лист » Фасон » | 4–20 21–40 4–20 21–40 | 235/370 225/370 245/370 225/370 | 225/350 215/350 235/350 215/350 |
| ВСт3кп2-1 | ТУ 14-1-3023 – 80 | Лист Фасон » » | 4–20 4–10 11–20 21–30 | 225/360 235/365 235/360 215/360 | 220/355 230/355 230/355 210/355 |
| ВСт3пс6- 1 | ТУ 14-1-3023 – 80 | Лист Фасон » | 4–20 4–20 21–30 | 235/370 245/370 225/370 | 230/360 240/360 220/360 |
| ВСт3пс6-2 | ТУ 14-1-3023 – 80 | Лист » Фасон » | 4–10 11–20 4–10 11–20 | 275/380 265/370 275/390 275/380 | 270/370 260/360 270/380 270/370 |
| ВСт3пс5-1 ВСт3Гпс5-1 | ТУ 14-1-3023 – 80 | Лист » Фасон » » | 4–10 11–20 4–10 11–20 21–30 | 245/380 235/370 255/380 245/370 235/370 | 240/370 230/360 250/370 240/360 230/360 |
| ВСт3сп5-2 ВСт3Гпс5-2 | ТУ 14-1-3023 – 80 | Лист » Фасон » | 4–10 11–20 4–10 11–20 | 275/390 265/380 285/400 275/390 | 270/380 260/370 280/390 270/380 |
Продолжение табл. А12
| Марка стали | ГОСТ или ТУ | Вид проката | Толщина проката, мм | Нормативное сопротивление, МПа, Ryn/ Run | Расчетное сопротивление, МПа, Ry/ Ru |
| 103ндп | ТУ 14-1-1217 – 75 ТУ 14-1-1217 – 75 ТУ 14-1-389 – 72 ГОСТ 19281 – 2014 ГОСТ 19282 – 73* | Лист » Фасон » Лист | 4–9
10–16
 4–12
4–9
4–9
| 345/470 295/440 345/470 | 330/450 280/420 330/450 |
| 14Г2АФ | ГОСТ 19282 – 73* | Лист | 4–50 | 390/540 | 370/515 |
| 10ХСНД | ГОСТ 19282 – 73* ГОСТ 19282 – 73* ГОСТ 19281 – 2014 | » » Фасон | 4–32 33–40 4–15 | 390/530 390/510 390/530 | 355/480 355/465 355/480 |
| 16Г2АФ | ГОСТ 19282 – 73* | Лист » | 4–32 33–50 | 390/530 410/570 | '355/480 375/520 |
| 16Г2АФ | ТУ 14-3-567 – 76 ТУ 14-3 829 – 79 | Труба » | 6–9 16–40 | 440/590 350/410 | 400/535 320/375 |
| ВСт3кп, ВСт3пс, ВСт3сп | ГОСТ 10705 – 80 ■ | Труба | До 10 | 225/370 | 215/350 |
| ВСт3кп | ГОСТ 10706 – 76* | » | 4–15 | 235/365 | 225/350 |
| 20 | ГОСТ 8731 – 74* | » | 4–36 | 245/410 | 225/375 |
Таблица А13 – Допускаемые напряжения основного металла, МПа
| Род усилий | Условное обозначение | Величина для материала | |||
| Ст2 | Ст3 | 15ХСНД | Амг6 | ||
| Растяжение Сжатие Изгиб | [s] | 140 | 160 | 225 | 140 |
| Срез | [t] | 84 | 96 | 135 | 84 |
Таблица А14 – Расчетные сопротивления Rу для деформируемых алюминиевых сплавов, упрочняемых термической обработкой
| Rу, МПа, для | ||||
| Сплав | листов, толщиной 0,5–10 мм | плит, толщиной 10–40 мм | труб | профилей, толщиной 10–40 мм |
| АД31Т АД31Т1 АД33Т АД33Т1 АД35Т АД3511 В92Т | 70 120 95 160 100 170 190 | 70 120 95 160 100 170 190 | 70 120 95 160 100 190 240 | 70 120 95 160 100 190 250 |
Таблица А15 – Расчетные сопротивления Rу для деформируемых алюминиевых сплавов, не упрочняемых термической обработкой
|
Сплав
| Rу, МПа, для | |||
| листов, толщиной 0,5-10 мм | плит | труб | поковок | |
| АД1М АМцМ АМцП АМгМ АМгП АМгЗМ АМгЗП АМг5М Амг6М | 25 40 100 70 140 80 140 130 140 | 25 40 100 70 120 70 120 100 140 | 25 40 100 70 120 70 120 130 140 | 25 40 100 60 110 60 110 100 140 |
Таблица А16 – Расчетные сопротивления сварных соединений алюминиевых сплавов, выполненных аргонодуговой сваркой
| Марка | Вид шва | |||
| в стык | угловой | |||
| свариваемого сплава | присадочного металла | Rwy, Мпа | Rws, МПа | Rws, МПа |
| при сжатии, растяжении, изгибе | при срезе | при срезе | ||
| АД1 | АД1 | 25 | 15 | 20 |
| АМц | АМц | 40 | 25 | 30 |
| АМг | АМгЗ | 70 | 45 | 50 |
| АМгЗ | АМг5 | |||
| АМг5 | АМгб; АМгб | 110 | 65 | 60 |
| АМгб | АМгб; АМг7 | 140 | 85 | 70 |
| АД31Т | Св-АК5; Св-АКЗ | 70; 70* | 40 | 40 |
| АД31Т1 АДЗЗТ | 80; 80* | 50 | 45 | |
| АД35Т | 100 100* | 60 | 50 | |
| АДЗЗТ1; АД35Т1 при толшине 3 мм 4–10 мм | Св-АК5;Св-АК10 | 110* | 65 | 55 |
| 110; 90* | 60 | 55 | ||
Продолжение таб. А16
| B92T при толщине 4 мм 4 мм 5–12 мм 5–12 мм | Св-В92 | 170* | 100 | 90 |
| Св-АК5 | 160 * | 90 | 70 | |
| Св-В92 | 170; 150* | 100 | 90 | |
| Св-АК5 | 150; 150 | 90 | 70 |
* При сварке вольфрамовым электродом.
Таблица А17 – Допускаемые напряжения для сварных швов
| Род усилия | Тип шва | Технологический процесс сварки | Допускаемое напряжение |
| Первая группа соединений | |||
| Растяжение – сжатие | Стыковой | Дуговая, автоматическая и полуавтоматическая под флюсом, в СО2 Дуговая электродами типа Э42А, Э46А, Э50А Контактная Электронно-лучевая Диффузионная | 
|
| Срез | Угловой, стыковой | Дуговая, автоматическая: полуавтоматическая под флюсом, в СО2 | 0,65
|
| Вторая группа соединений | |||
| Растяжение | Стыковой | Дуговая электродами типа Э42; Э46, Э50 | 0,9
|
| Сжатие |
| ||
| Срез | Угловой, стыковой | 0,6
| |
| Срез | Точечный, шовный | Контактная | 0,5
|
| Отрыв | 0,3
| ||
Таблица А19 – Коэффициентов βf и βz при катетах швов
| Вид сварки при диаметре сварочной проволоки d, мм | Положение шва | Коэффициент | Значения коэффициентов βf и βz при катетах швов, мм | |||
| 3-8 | 9-12 | 14-16 | 18 и более | |||
| Автоматическая при d = 3 – 5 | В лодочку | βf | 1,1 | 0,7 | ||
| βz | 1,15 | 1 | ||||
| Нижнее | βf | 1,1 | 0,9 | 0,7 | ||
| βz | 1,15 | 1,05 | 1 | |||
| Автоматическая и полуавтоматическая при d = 1,4 – 2 | В лодочку | βf | 0,9 | 0,8 | 0,7 | |
| βz | 1,05 | 1 | ||||
| Нижнее, горизонтальное, вертикальное | βf | 0,9 | 0,8 | 0,7 | ||
| βz | 1,05 | 1 | ||||
| Ручная; полуавтоматическая проволокой сплошного сечения при d < 1,4 или порошковой проволокой | В лодочку нижнее, горизонтальное, вертикальное, потолочное | βf | 0,7 | |||
| βz | 1 | |||||
Приложение Б
Геометрические и другие характеристики некоторых элементов конструкций
Таблица Б1 – Приведенная гибкость l0 для стоек составного сечения
| Тип сечения | Соединительные элементы | Формула для определения |
|
| Планки | 
|
| Раскосная решетка |  
| |
|
| Планки | 
|
| Раскосная решетка | 
| |
|
| Планки | 
|
| Раскосная решетка | 
|
Здесь:
– гибкость стойки относительно оси уу;
l – наибольшая гибкость стойки;
lВ1, lВ2 – соответственно гибкость ветви относительно осей 1–1, 2–2;
,
где lв – расстояние между планками;
iв – радиус инерции ветви;
А – площадь сечения стойки ( 
);
Аp1 , Аp2 – соответственно площади сечений раскосов, лежащих в плоскостях, перпендикулярных к осям 1–1, 2–2,
Fp – площадь сечения раскосов в одной панели одной боковой грани трехгранной стойки;
К1, K2 – коэффициенты, зависящие от a1 и a2 – углов между раскосом и ветвью в плоскостях, перпендикулярных соответственно к осям 1–1, 2–2. Значения К при углах a, равных 30, 40, 45–60°, соответственно будут 45, 31 и 27;
lв = 30¸40 – в стойке с планками и одной свободной осью;
lв £ 30 – в стойках с планками при двух свободных осях.
Таблица Б2 – Приближенные значения радиусов инерции сечений i
| Эскиз | 
| Эскиз |
|
| ix = 0,29h; iy = 0,29b | 
| 
|
| i = 0,25d | 
| i = 0,25dcp |
| ix = 0,3h; iy = 0,3h; ix0 = 0,385h; iy0 = 0,195h | 
| ix = 0,32h; iy = 0,28b; ix0 = 0,09(h+b) |
| ix = 0,30h; iy = 0,215b; iy»1,5 ix | 
| ix = 0,32h; iy = 0,205b |
| ix = 0,28h; iy = 0,24b; iy»2,5 ix | 
| ix = 0,21h; iy = 0,21b; ix0 = 0,185h |
| ix = 0,21h; iy = 0,21b | 
| ix = 0,43h; iy = 0,43b |
Продолжение табл. Б2
| Эскиз |
| Эскиз |
| |
| ix = 0,30h; iy = 0,17b | 
| ix = 0,37h; iy = 0,45b | |
| | ix = 0,39h; iy = 0,29b | | ix = 0,38h; iy = 0,20b | |
| | ix = 0,38h; iy = 0,60b | | ix = 0,38h; iy = 0,44b | |
| ix = 0,44h; iy = 0,32b |
| ix = 0,37h; iy = 0,45b | |
| ix = 0,39h; iy = 0,20b |
| ix = 0,43h; iy = 0,24b |
Таблица Б3 – Ориентировочные веса элементов стального каркаса промышленных зданий, кгс, приходящиеся на 1 м2 здания
|
Элементы стального каркаса | Группа цехов
| ||
| легкие | средней мощности | тяжелые | |
| Покрытие: стропильные фермы подстропильные фермы прогоны фонари связи | 16–25 0 – 6 10–12 0–10 3–4 | 18–30 4–7 12–18 8–12 3–5 | 20–40 8–20 12–16 8 – 12 8–15 |
| Итого Колонны со связями и площадками Подкрановые балки с тормозными балками и ремонтными площадками Стеновой каркас Прочее | 30–40 10–18 0–14 0 – 3 – | 45–70 18–40 14–40 5 – 14 0–10 | 50–80 70–120 50–150 12–20 3 – 12 |
| Всего | 35–80 | 75–170 | 200–400 |
[1] Можно не менять направление реакции на рисунке, но тогда при рассмотрении равновесия сил (или при построении эпюр М и Q ) её величина берется с отрицательным знаком.
[2] 1. Патон Б.Е. Современные направления повышения прочности и ресурса сварных конструкций / Б.Е. Патон // Автоматическая сварка. – 2000.-№9-10. С. 3-10.
2. Окерблом Н.О. Конструктивно-технологическое проектирование сварных конструкций / Н.О.Окерблом. –М.: Машиностроение, 1964, –418 с.
Дата добавления: 2019-02-12; просмотров: 281; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!