Расчёт интенсивности теплового излучения для пожара пролива ЛВЖ, ГЖ или СУГ
Интенсивность теплового излучения q (кВт/м2) для пожара пролива ЛВЖ, ГЖ или СУГ определяется по формуле:
(П4.1)
где 
- среднеповерхностная интенсивность теплового излучения пламени, кВт/м2;
- угловой коэффициент облученности;
t - коэффициент пропускания атмосферы.
Угловой коэффициент облученности Fq определяется по формуле:
, (П4.2)
где FV, FH - факторы облученности для вертикальной и горизонтальной площадок соответственно, которые определяются по формулам:
; (П4.3)
; (П4.4)
; (П4.5)
; (П4.6)
; (П4.7)
, (П4.8)
где r - расстояние от геометрического центра пролива до облучаемого объекта, м;
d - эффективный диаметр пролива, м;
H - высота пламени, м.
Эффективный диаметр пролива d (м) рассчитывается по формуле:
, (П4.9)
|
|
|
где F - площадь пролива, м2 рассчитывается по формуле:
, (П4.10)
где
f = 5 м-1 – неспланированное грунтовое покрытие;
f = 20 м-1 – спланированное грунтовое покрытие;
f = 150 м-1 – асфальтобетонное покрытие.
Высота пламени Н (м) определяется по формуле:
, (П4.11)
где 
- удельная массовая скорость выгорания топлива (Приложение 4, Табл. П4.1), кг/(м2×с);
r а - плотность окружающего воздуха, (1,2 кг/м3);
g - ускорение свободного падения (9,81 м/с2).
Коэффициент пропускания атмосферы t для пожара пролива определяется по формуле:
(П4.12)
При необходимости может быть учтено влияние ветра на форму пламени.
Полученные значения Ef, Fq и t подставляем в формулу (П4.1) и находим значение интенсивности теплового излучения q.
Значение 
принимается на основе имеющихся экспериментальных данных или по таблице П4.1. При отсутствии данных для нефтепродуктов допускается принимать величину равной 40 кВт/м2.
Таблица П4.1
Среднеповерхностная плотность теплового излучения пламени в
зависимости от диаметра очага и удельная массовая скорость выгорания
для некоторых жидких углеводородных топлив
|
|
|
| Топливо | Ef , кВт/м2, при d, м | | ||||
| 10 | 20 | 30 | 40 | 50 | ||
| Сжиженный природный газ (далее - СПГ) | 220 | 180 | 150 | 130 | 120 | 0,08 |
| СУГ (пропан-бутан) | 80 | 63 | 50 | 43 | 40 | 0,1 |
| Бензин | 60 | 47 | 35 | 28 | 25 | 0,06 |
| Дизельное топливо | 40 | 32 | 25 | 21 | 18 | 0,04 |
| Нефть | 25 | 19 | 15 | 12 | 10 | 0,04 |
, кг/(м2 с)
Примечание: для диаметров очага менее 10 м или более 50 м следует принимать Еf такой же, как и для очагов диаметром 10 м и 50 м соответственно.
Условную вероятность поражения человека тепловым излучением при пожаре пролива горючей жидкости, пожаре твердого материала определяют в следующей последовательности:
а) рассчитывают величину пробит-функции Prпо формуле
(П4.13)
где t — эффективное время экспозиции, с;
q — интенсивность теплового излучения, кВт × м–2.
б) величину t для пожаров проливов ГЖ и твердых материалов находят:
(П4.14)
|
|
|
где m - масса горючего вещества, участвующего в образовании огненного шара, кг;
t0 - характерное время, за которое человек обнаруживает пожар и принимает решение о своих дальнейших действиях, сек., (может быть принято равным 5);
х - расстояние от места расположения человека до безопасной зоны (зона, где интенсивность теплового излучения меньше 4 кВт/м2);
u - средняя скорость движения человека к безопасной зоне, м/с (принимается 5 м/с).
Условная вероятность поражения человека, попавшего в зону непосредственного воздействия пламени пожара пролива или факела, принимается равной 1.
Приложение 5
Дата добавления: 2019-02-12; просмотров: 569; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!