Методические указания по выполнению заданий и анализу результатов расчета
Перед выполнением задания студент изучает основные принципы выбора и методики расчета средств по пылегазоочистке воздуха, изложенные выше в подразделе 2.1, а также свой вариант задания из подраздела 2.2.
Расчет циклона в задании № 2.2.1 ведется методом последовательных приближений по формулам (2.1)...(2.7). Если расчетное значение эффективности очистки воздуха от пыли окажется менее заданного по условиям допустимого выброса пыли в атмосферу, то нужно выбрать другой тип циклона с большим значением коэффициента гидравлического сопротивления. При этом следует воспользоваться формулой (2.8).
Расчет эффективности очистка промвыбросов от пыли скруббером Вентури (задание № 2.2.2) проводят по формулам (2.9)... (2.14). При недостаточной эффективности очистки от пыли следует увеличить гидравлическое сопротивление трубы Вентури, обусловленное введением орошающей жидкости, изменяя массовый расход и давление распыляемой жидкости.
Расчет адсорбера (задание № 2.2.3) включает две стадии: а) приближенный конструктивный расчет по формулам (2.15)... (2.19) для определения необходимой массы и геометрии аппарата и б) проверочный расчет по формулам (2.20)...(2.31) для определения времени действия аппарата. В случае необходимости проводится корректировка размеров адсорбера, используя формулу (2.32).
Инженерные решения по результатам расчета
Инженерные решения состоят: 1) в показе на чертеже подобранного (рассчитанного) средства по пылегазоочистке и 2) разработке рекомендаций по его установке в конкретном месте и обеспечению эффективной его работы при эксплуатации. Они в полной мере реализуются в проектах, в том числе и дипломных проектах. На практических занятиях студенты выполняют только первую часть инженерных решений. При этом они руководствуются следующим. Конструктивные схемы и типовые размеры циклонов НИИОГАЗа показаны соответственно на рис. 2.2 и в табл. 2.10 и 2.11.
|
|
Рис. 2.2. Цилиндрический (а) и конический (б) циклоны НИИОГАЗа
Газовый поток вводится в циклон через патрубок 3 по касательной к внутренней поверхности корпуса 1 и совершает вращательно-поступательное движение вдоль корпуса вниз к бункеру 4. Под действием центробежной силы частицы пыли образуют на стенке циклона пылевой слой, который вместе о частью газа попадает в бункер. При повороте в бункере газового потока на 180° происходит отделение частиц пыли от газа. Освободившись от пыли, вихревой газовый поток покидает циклон через выходную трубу 2. Для нормальной работы наклона необходимо обеспечить герметичность бункера. В противном случае из-за подcoca наружного воздуха происходит вынос пыли через выходную трубу.
|
|
Производительность циклона зависит от его диаметра, увеличиваясь с ростом последнего. Эффективность очистки циклона серии ЦН падает с ростом угла входа в циклон (от ЦН-11 к ЦН-24).
Таблица 2.10. Геометрические размеры цилиндрических циклонов в долях внутреннего диаметра Д
Таблица 2.11. Геометрические размеры конических циклонов в долях внутреннего диаметра Д
Для всех циклонов бункеры имеют цилиндрическую форму диаметром Дб, равным 1,5Д для цилиндрических и (1,1..1,2)Д дли конических циклонов. Высота цилиндрической части бункера составляет 0,8Д, днище бункера выполняется под углом 60° между стенками, выходное отверстие бункера имеет диаметр 250 или 500 мм. Конструкция скруббера Вентури показана на рис.2.3. Основная часть скруббера - сопло Вентури 2, в конфузорную часть которого подводится запыленный поток газа и через центробежные форсунки 1 жидкость для орошения. В конфузорной части сопла происходит разгон газа от входной скорости (W = 15...20 м/с) до скорости в узком сечении сопла 30...200 м/с и более. Процесс осаждения частиц пыли на капли жидкости обусловлен массой жидкости, развитой поверхностью капель и высокой относительной скоростью частиц жидкости и пыли в конфузорной части сопла. В диффузорной части сопла поток тормозитcя до скорости I5...20 м/с и подается в каплеуловитель 3, который обычно выполняют в виде прямоточного циклона.
|
|
Рис. 2.3. Скруббер Вентури
Характерные размеры труб Вентури круглого сечения обычно составляют a1 = 15-28°; a2 = 6 - 8°; l1=( a1- a2)/2 tg a1/2; l2=0,15 d2; l3=( a3- a2)/2 tg a2/2.Диаметры a1 , a2 , a3 рассчитывают для конкретных условий очистки воздуха от пыли.
Адсорбцию широко используют при удалении паров растворителей и органических смол из воздуха систем вентиляции при окраске и склейке различных изделий. Типовые конструкции цилиндрических адсорберов периодического действия показаны на рас. 2.4. Вертикальные адсорберы, как правило, применяют при небольших объемах очищаемого газа. При высокой производительности по газу, достигающей десятков и сотен тысяч м3/ч, предпочитают устанавливать горизонтальные и кольцевые адсорберы. Во всех этих конструкциях период контактирования очищаемого газа с твердым адсорбентом чередуется с периодом регенерации адсорбента.
Очищаемый газ вводится в аппарат через центральную трубу 1 диаметром 100...200 мм, фильтруется через слой пористого адсорбента 2 и удаляется через трубу 3. Отработанный, потерявший активность поглотитель регенерируют продувкой его острым водяным паром через барбатер 4. Выход пара при десорбции осуществляется через трубу 5.
|
|
Для увеличения адсорбционной способности сорбента рабочую температуру процесса адсорбции выбирают, как правило, минимально возможной.
3. ПРОГНОЗИРОВАНИЕ МАСШТАБОВ ЗАРАЖЕНИЯ сильнодействующими ядовитыми веществами ПРИ АВАРИЯХ (РАЗРУШЕНИЯХ) НА ХИМИЧЕСКИ ОПАСНЫХ ОБЪЕКТАХ И ТРАНСПОРТЕ
Методики прогнозирования
Методика прогнозирования масштабов заражения сильнодействующими ядовитыми веществами (СДЯВ) при авариях (разрушениях) на химически опасных объектах (ХОО) и транспорте регламентирована РД 52.04.253-90 [7]. Она распространяется на случай выброса СДЯВ в атмосферу в газообразном, парообразном ала аэрозольном состоянии.
Данный РД рекомендует два вида прогнозирования:
1) заблаговременное - до аварии при максимальном количестве СДЯВ и худших метеоусловиях (степень вертикальной устойчивости атмосферы или СВУА - инверсия и скорость ветра или vВ= I м/с);
2) оперативное - после аварии с учетом конкретного количества выброшенного (разлившегося) СДЯВ и реальных метеоусловий (СВУА и vВ) на момент аварии. При заблаговременном прогнозировании рассматривают два варианта:
· первый - на случай разрушения единичной наибольшей емкости с разливом СДЯВ в поддон или обваловку (для сейсмических районов берут общий запас СДЯВ на объекте; при авариях на газо- и продуктопроводах - равным максимальному количеству СДЯВ, содержащему в газопроводе между автоматическими отсекателями, например, для аммиакопроводов это составляет 275...500 т);
· второй - на случай разрушения всего ХОО при свободном разливе всего количества СДЯВ на подстилающую поверхность толщиной h = 0,05 м.
Территорию, в пределах которой распространяются СДЯВ в опасных для жизни людей концентрациях, называют зоной химического заражения (3Х3). Она возникает при проходе первичного и/или вторичного облаков СДЯВ. Первичное облако СДЯВ образуется в результате мгновенного (1..3 мин) перехода в атмосферу части СДЯВ из емкости (продуктопровода) при ее разрушении. Его образуют сжатые и сжиженные газы. Вторичное облако СДЯВ образуется в результате испарения разлившегося жидкого вещества и от сжиженного газа. Интенсивность испарения зависит от температуры наружного воздуха, которая меняется в течение суток.
Последствия химического заражения прогнозируются только по ингаляционной токсичности, т.е. через органы дыхания. Степень поражения СДЯВ в этом случае зависит от токсодозы - произведения концентрации СДЯВ в воздухе, мг/л, на время, ч, пребывания человека в зараженной атмосфере. Различают три токсодозы: пороговая - доза СДЯВ, вызывающая начальные симптомы поражения у 50% людей, находящихся 3Х3; поражающая. - доза СДЯВ, выводящая из строя 50% людей; смертельная - доза СДЯВ, вызывающая смертельный исход у 50% пораженных. Границы 3Х3 устанавливаются по пороговой токсодозе.
При прогнозировании следует помнить о том, что метеоусловия сохраняются неизменными не более 4 часов. Затем прогноз обстановки необходимо уточнять. Об этом нельзя забывать при оповещении людей об опасности и выборе способов и средств их защиты.
Методика прогнозирования масштабов заражения СДЯВ при разрушении единичной наибольшей емкости состоит в следующем:
1. Определяют СВУА по табл. 3.1 в зависимости от метеоусловий на момент аварии, а при заблаговременном прогнозировании ее принимают согласно п. 1.5 РД 52.04.253-90 [7] - инверсию и VВ = 1 м/с.
* В табл. 3.1...3.6 приведены извлечения из приложений I...6 РД 52.04.253-90 [7]
Примечания к табл. 3.1.
1. Под термином "утро" понимают период времени в течение 2 ч после восхода Солнца, а "вечер" - в течение 2 ч после захода Солнца; период от восхода до захода Солнца за вычетом двух утренних часов - день, а период от захода до восхода Солнца за вычетом двух вечерних часов - ночь.
2. Буквы в скобках - при снежном покрове.
3. Обозначения ИН следует читать как инверсия, ИЗ - изотермия и КО - конвекция.
Разные СДЯВ имеют различные токсичные свойства, приведенные в табл. 3.2. Поэтому эту особенность при расчете учитывают путем пересчета количеств тех или иных СДЯВ, выброшенных в окружающую среду, на эквивалентное количество хлора. Под эквивалентным количеством СДЯВ понимают такое количество хлора, масштаб заражения которым при инверсии эквивалентен масштабу заражения при данной СВУА количеством СДЯВ, перешедшем в первичное (вторичное) облако.
2. Рассчитывают эквивалентное количество вещества, т, в первичном облаке СДЯВ по формуле
QЭ1=К1К3К5К7Q0 (3.1)
где К1 - коэффициент, зависящий от условий хранения конкретного СДЯВ (берут из табл. 3.2 или приложения 3 РД 52.04.253-90 [7], для сжатых газов К1 = 1, а для других сжиженных газов, не вошедших в приложение 3 данного РД, рассчитывают по формуле (4) РД 52.04.253-90 [7]; К3 - коэффициент, равный отношению пороговой токсодозы хлора к пороговой токcодозе другого СДЯВ (берут из табл. 3.2 или приложения 3 РД [7]); К5 - коэффициент, учитывающий СВУА (для инверсии К5 = 1, для изотермии К5 = 0,23, а для конвекции К5= 0,08); К7 - коэффициент, учитывающий влияние температуры наружного воздуха на момент аварии (берут из табл. 3.2 или приложения 3 РД [7],а для сжатых газов K7 = 1);
Qo - количество выброшенного (разлившегося) при аварии вещества, т (при авариях на хранилищах сжатого воздуха или на газопроводе Qo рассчитывают по формуле (2) или (3) РД [7]).
3. Находят продолжительность поражающего действия СДЯВ или время испарения, ч, СДЯВ с площади разлива по формуле
T=hd/(K2K4K7) (3.2)
где h - толщина разлившегося слоя СДЯВ, м (при свободном разливе h = 0,05 м по всей площади разлива, а при разливе в поддон или обваловку высотой Н величина h = Н - 0,2);
d - плотность СДЯВ, т/м3 (берут из табл. 3.2 или приложения 3 РД [7]); К2 - коэффициент, зависящий от физико-химических свойств СДЯВ (берут из табл. 3.2 иди приложения 3 РД [7];
для СДЯВ, не вошедших в приложение 3 РД, К2 рассчитывают по формуле (6) данного РД); К4 -коэффициент, учитывающий vВ (берут из табл. 3.3).
Таблица 3.3. Величина к4 в зависимости от скорости ветра vВ
vВ, м/с | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 8 | 1О | 15 |
К4 | 1 | 1,33 | 1,6? | 2,0 | 2,34 | 2,67 | 3,34 | 4,0 | 5,68 |
4. Определяют эквивалентное количество вещества, т, во вторичном облаке СДЯВ по формуле
QЭ2=(1-К1) К2К3К4К5К6К7Q0/(h*d) (3.3)
где К6 - коэффициент, зависящий от времени N, ч, прошедшего после начала аварии. Его значения вычисляют по формуле
а при Т < 1 ч K6 принимается для 1 ч.
5. Находят методом интерполяции максимальную глубину 3Х3 первичным (Г1) и вторичным (Г2) облаками по табл. 3.4 или приложению 2 РД [7] в зависимости от V В и QЭ1 и QЭ2
Например, при VВ = 3 м/с и QЭ1 =0,769 т интерполируют по табл. 3.4 величину Г1 так:
6. Вычисляют полную глубину 3Х3, км, по формуле
Г=Г’+0,5Г’’ (3.5)
где Г/ - наибольшая и Г" - наименьшая величина из значений Г1 и Г2, км.
7. Определяют предельно возможную глубину, км, переноса воздушных масс по формуле
Гп = N* n (3.6)
где N - время от начала аварии, ч; n - скорость переноса переднего фронта облака СДЯВ при данной VВ и СВУА, км/ч (берут по табл. 3.5).
8. Сравнивают значения Г и Гп и за окончательную расчетную глубину 3Х3 принимают наименьшее из двух сравниваемых значений. Ее обозначают как Го, км.
9. Вычисляют возможную и фактическую площади 3Х3, км2, по формулам:
Sв=8,72*10-3*Го2*j (3.7)
Sф=К8*Го2*N0,2 (3.8)
где Sв возможная площадь 3Х3 или площадь территории, в пределах которой под воздействием изменения направления ветра может перемещаться облако СДЯВ, км2; Sф - фактическая площадь 3Х3 или площадь территории, на которой заражение СДЯВ наблюдается в опасных для жизни людей пределах, км;
j - угловые размеры зоны возможного заражения (принимают по табл. 3.6), град; K8 - коэффициент, зависящий от СВУА (принимают равным: 0,081 при инверсии; 0,133 при изотермии; 0,235 при конвекции).
Таблица 3.6. Угловые размеры и форма зоны возможного заражения СДЯВ в зависимости от vВ
Примечание. Точка "О" соответствует источнику заражения.
10. Определяют время, мин, подхода облака СДЯВ к населенному пункту или объекту экономики (ОЭ) по формуле
t = 60 Х/n (3.9)
где X - расстояние от источника заражения до населенного пункта или ОЭ, км.
11. Производят оценку возникшей обстановки при аварии с наибольшей емкостью на ХОО и разрабатывают меры по повышению безопасности людей, руководствуясь указаниями подразделов 3.3 и 3.4.
Методика прогнозирования масштабов заражения СДЯВ при разрушении всего ХОО (два и более СДЯВ) состоит в следующем.
1. Согласно РД 52.04.253-90 [7] при заблаговременном прогнозировании принимают метеоусловия: инверсия vВ = 1 м/с, а разлив СДЯВ - свободный, т.е. h = 0,05 м; при оперативном прогнозировании - СВУА по табл. 3.1 и vВ на момент аварии, а разлив - свободный.
2. По формуле (3.2) определяют продолжительность поражающего действия Т для каждого из разлившихся СДЯВ.
3. Вычисляют коэффициент К6 по формуле (3.4) для каждого из разлившихся СДЯВ, руководствуясь найденными значениями Т и заданной величиной N .
4. Находят суммарное эквивалентное количество СДЯВ, т, во вторичном облаке по формуле
(3.10)
где К4 - коэффициент, учитывающий vВ (для vВ=1 м/с по табл. 3.3 К4=1); K5 - коэффициент, учитывающий СВУА (для инверсии К5 = 1); К2i, K3i, K7i - те же коэффициенты, что и в формулах (3.1 и 3.3), но для i-го СДЯВ; Qi - запасы i-го СДЯВ на объекте, т; di - плотность i-го СДЯВ, т/м3 (берут из табл. 3.2 или приложения 3 РД [7]).
5. Определяют по табл. 3.4 или приложению 2 РД [7] методом интерполяция величину Г, т.е. полную глубину 3Х3 в зависимости от vВ = 1 м/c и найденной величины Qэ.
6. По формуле (3.6) вычисляют величину ГП, т.е. предельно возможную глубину переноса воздушных масс.
7 Сравнивают значения Г и. Гп и за окончательную глубину 3Х3 принимают наименьшее значение, которое обозначают как Го.
8. По формулам (3.7 и 3.8) вычисляют величины SВ и SФ в км2
9. По формуле (3.9) определяют значение t в минутах.
10. Производят оценку возникшей обстановки в случае разрушения всего ХОО и разрабатывают меры по повышению безопасности людей, руководствуясь указаниями подразделов 3.3 и 3.4.
Задание на прогнозирование
Задание № 3.2.1. Заблаговременно спрогнозировать масштабы заражения жидами СДЯВ на случай аварии (разрушения) на ХОО химкомбината по исходным данным, приведенным в табл. 3.7. Оценить создавшуюся обстановку при разрушениях единичной наибольшей емкости и всего ХОО. составить тексты оповещения об опасности и дать рекомендации по защите населения микрорайона "Новый" размером 3х5 км. При этом возможные направление ветра и время аварии следует принять для вариантов: I...5 - северное и 10 ч 30 мин. 6...10 - южное и 14 ч 05 мин. 11...I5 - восточное и 18 ч 42 мин. I6...20 - западное и 21 ч 13 мин, 2I...25 - юго-западное и 07 ч 27 мин.
Дата добавления: 2018-11-24; просмотров: 147; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!