Течение теплоносителя внутри труб.



Процесс теплоотдачи жидкости в трубах очень сложен. Интенсивность теплообмена зависит от скорости потока, от температуры, изменение которых происходит как по сечению канала, так и по длине. Характер движения жидкости в трубах может быть ламинарным, переходным и турбулентным, и определяется числом Рейнольдса. Стабилизованное течение устанавливается после 50 d. При ламинарном изотермическом течении жидкости скорости на расстоянии rx от оси распределяются по параболе. На оси трубы скорость имеет максимальное значение, а у стенок равна нулю. ( Рис. 2.5)

При ламинарном течении жидкости встречаются два режима неизотермического движения: вязкостный и вязкостно-гравитационный. Законы для этих режимов различны.

При вязкостном режиме передача теплообмен осуществляется только теплопроводностью.

При вязкостно-гравитационном режиме имеет место теплообмен теплопроводностью и конвекцией.

Рис. 2.5 Распределение скоростей от чисел Rе

При ламинарном течении жидкости в трубе в вязкостном режиме Михеев М.А предлагает пользоваться эмпирической формулой

Nuж = 0,15 Rеж0,33 Рrж0,43 ( Рrж / Рrст )0,25                                      2.43

При GrPr > 8.105имеет место вязкостно- гравитационный режим

Nuж = 0,15 Rеж0,33Рrж0,43Grж0,1 ( Рrж / Рrст )0,25                      2.44

Для воздуха эта формула упрощается

Nuж = 0,13 Rеж0,33 Grж0,1                                                    2.45

Приведенные формулы справедливы для любой жидкости. При определении коэффициента теплоотдачи для труб, имеющих длину ℓ / d < 50d, полученное значение следует умножить на поправочный коэффициент ℓ.

            ℓ / d …. 1   4 5 10 15 20 30 40 50 

                1.9 1.7 1.44 1.28 1.18 1.13 1.05 1.02 1 

При турбулентном режиме Reж = 1.104 – 5.106 и Prж = 0,6 –2500 l /d > 50 формула имеет вид

Nuж = 0,021 Reж0,8Рrж0,43 ( Рrж / Рrст )0,25                    2.46

Для воздуха (при Рr ~ 0,7 )

Nuж = 0,018 Reж0,8                                   2.47

В приведенных формулах отношение (Рrж/ Рrст)0,25 показывает направление теплового потока.

При турбулентном течении в изогнутых трубах – змеевиках вследствие центробежного эффекта в поперечном сечении трубы возникает вторичная циркуляция, что приводит к увеличению коэффициента теплоотдачи. Расчет теплоотдачи в змеевиках следует вести по формулам 2.46 и 2.47 для прямой трубы, но полученное значение коэффициента теплоотдачи необходимо умножать на поправочный коэффициент ε = 1 – 3,6 d / D, где d – диаметр трубы, D – диаметр спирали.

При переходном режиме в трубах (Re = 2.103 – 104) теплоотдача зависит от очень многих величин, которые трудно определять, и поэтому не может быть описана одним уравнением подобия и можно рассчитывать только приближенно.

Поперечное обтекание одиночной трубы и пучка труб. Процесс теплоотдачи при поперечном обтекании одиночной трубы характеризуется рядом особенностей. Плавное, безотрывное омывание поверхности круглой трубы происходит только при Re < 5. При увеличении скорости течения и возрастании числа Re условия омывания лобовой и кормовой частей трубы различны. Ламинарный пограничный слой около лобовой части трубы переходит в кормовой части в вихревое движение. Только 45-47 % поверхности от лобовой части трубы омывается потоком жидкости безотрывно, вся остальная часть находится в вихревой зоне. Чем больше скорость потока, тем большая поверхность находится в вихревой зоне.

При Re = 1.106 – 4.106 появляется турбулентный пограничный слой, что приводит к уменьшению вихревой зоны в кормовой части трубы и обтекание ее улучшается. Приведенные особенности обтекания поперечного омывания одиночной трубы оказывают влияние на значение коэффициента теплоотдачи. В лобовой части трубы коэффициент теплоотдачи имеет наибольшее значение, так как пограничный слой имеет наименьшую толщину. По мере движения жидкости толщина пограничного слоя увеличивается, а значение коэффициента теплоотдачи уменьшается. Следовательно, при поперечном омывании трубы появляется понятие локальных коэффициентов теплоотдачи. Нахождение локальных коэффициентов теплоотдачи сложно и рассматривается в специальных исследованиях. Экспериментальные исследования показали, что можно пользоваться формулами : при Reж  = 5 – 1.103

Nuж = 0,5 Reж0,5Рrж0,38 (Рrж / Рrст )0,25                        2.48

                  Для воздуха

Nuж = 0,43 Reж0,5                                                       2.49

                  При Reж = 1.103 – 2.105  

Nuж = 0,25 Reж0,6Рrж0,38( Рrж / Рrст )0,25                                 2.50

                  Для воздуха

Nuж = 0,216 Reж0,6                                                    2.51

При вычислении чисел подобия за определяющий линейный размер принят внешний диаметр трубы, за определяющую температуру – средняя температура жидкости. Скорость отнесена к самому узкому сечению канала. Приведенные формулы справедливы для трубы, расположенной перпендикулярно направлению потока. Если угол атаки < 900 , то следует вводить поправочный коэффициент є, приведенный ниже 

φ, град 90 80 70 60 50 40 30 20 10
ε 1 1 0,98 0,95 0,87 0,77 0,67 0,66 0,55

    Поперечное омывание пучков труб. В технике имеют большое распространение теплообменные аппараты, собирающиеся из круглых пучков труб и омывающихся поперечным потоком жидкости. Расположение труб в пучках чаще всего бывает коридорное и шахматное (рис.2.6 ).

Рис.2.6 Расположение труб в пучках


Дата добавления: 2018-05-12; просмотров: 332; Мы поможем в написании вашей работы!

Поделиться с друзьями:






Мы поможем в написании ваших работ!