Определение нагрузок на провода контактной подвески
Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист УТЖТ УфИПС-филиала СамГУПС.140212.ПЗ.10.КП Разработал Кулагин А.А. Проверил Калимуллина . . Контактнаясетьэлектрифицируемогоучастка Лит. Листов Группа Э-32 СОДЕРЖАИНЕ ВВЕДЕНИЕ I. РАСЧЕТНАЯ ЧАСТЬ……………………………………………………. 1.Определение нагрузок на провода контактной подвески……………… 1.1 Исходные данные………………………………………………………. 1.2 Нагрузки от собственного веса несущего троса и контактного провода…………………………………………………………………………….. 1.3 Горизонтальные нагрузки на несущий трос от давления ветра…….. 1.4 Горизонтальные нагрузки на контактный провод от давления ветра.. 1.5 Результирующая (суммарная) нагрузка на несущий трос……………. 1.6 Вертикальная нагрузка от веса гололеда на несущий трос…………... 1.7 Вертикальная нагрузка от веса гололеда на контактный провод……. 1.8 Полная вертикальная нагрузка на от веса гололеда на проводах контактной подвески………………………………………………………………. 1.9 Горизонтальная ветровая нагрузка на несущий трос, покрытый гололедом…………………………………………………………………………... 1.10 Результирующая нагрузка на несущий трос…………………………. 2.Определение максимально допустимых длин пролетов……………….. 2.1 Длина пролета…………………………………………………………… 2.2 Средняя длина струны………………………………………………….. 2.3 Удельная эквивалентная нагрузка, учитывающая взаимодействие несущего троса и контактного провода при ветровом их отклонении………… 2.4 Длина пролета с учетом удельной эквивалентной нагрузки…………. II.ГРАФИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ………………………………………………... 1. Схема питания и секционирования……………………………………... 2. Монтажный план станции……………………………………………….. III.ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ………………………………………… Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист УТЖТ УфИПС-филиала СамГУПС.140212.ПЗ.10.КП IV.ЗАКЛЮЧЕНИЕ………………………………………………………….. Список литературы………………………………………………………….
|
|
|
ВВЕДЕНИЕ
Согласно правилам устройства электроустановок в России все приемники по степени их значимости и ответственности разделяются на три категории и соответственно этому обеспечивается необходимая степень надежности схем питания.
Электрифицированные железные дороги, т. е. дороги с электрической тягой, относятся к первой категории, поскольку перерыв в их работе приносит значительный ущерб народному хозяйству. Для таких потребителей должно быть предусмотрено питание от двух независимых источников электроэнергии. Таковыми считаются отдельные районные подстанции, разные секции шин одной и той же подстанции районной или тяговой. В соответствии с этими схемами питания тяговых подстанций от энергосистемы на дорогах России во всех случаях должна быть такой, чтобы выход из работы одной из районных подстанций или линии передачи не мог бы явиться причиной выхода из строя более одной тяговой подстанции.
|
|
|
В общем случае схема питания тяговых подстанций зависит от конфигурации районной сети, резерва мощности электрических станций и подстанций, возможности их расширения и т.п. При этом во всех случаях для большей надежности стремятся иметь схему двустороннего питания тяговых подстанций или, если это связано со значительными затратами, питают подстанцию от одного источника двумя параллельными линиями передачи или одной двух цепной линией. Наиболее типичной является схема питания от продольной линии электропередачи.
При двустороннем питании тяговых подстанций от двух цепной линии передачи две цепи линии заводятся только на так называемые опорные
| Изм. |
| Лист |
| № докум. |
| Подпись |
| Дата |
| Лист |
| УТЖТ УфИПС-филиала СамГУПС.140212.ПЗ.10.КП |
|
|
|
Отпаечные и проходные подстанции чередуются между собой так, чтобы при любой аварии на линии передачи (даже повреждение двух цепей линии) отключалось не более одной подстанции.
Выход из строя одной цепи линии электропередачи на любом участке между проходными подстанциями не ведет к отключению ни одной подстанции. Так как все промежуточные подстанции могут получать питание от неповрежденных участков. Если же авария произойдет на обеих цепях линии одновременно, то отключится только одна отпаечная подстанция, присоединенная отпайками к поврежденным участкам обеих цепей линии.
При двустороннем питании тяговых подстанций от одноцепной линии линия передачи заводится на каждую подстанцию. Такие подстанции называются проходными.
Надежность работы контактной сети зависит от схемы питания и разделения (секционирования) контактной сети на отдельные части (секции), что позволяет отключить при повреждении контактной сети или ее ремонте только небольшой участок. Рельсовый путь не секционируется.
|
|
|
Схемы секционирования контактной сети определяется эксплуатационными условиями. Контактная сеть на секции может быть разделена с помощью секционирующих устройств: изолирующих сопряжении или секционных изоляторов и нейтральных вставок. Нейтральная вставка представляет собой последовательное соединение двух изолирующих сопряжений и нормально не имеет напряжения. При проходе поезда под секционирующим устройством токоприемник локомотива соединяет между собой на короткое время секции 1 и 2. При стыковании участков одной системы тока, но разных напряжений или если смежные секции питаются от различных фаз трехфазной системы, необходимо применить секционирующие устройства с нейтральной вставкой.
Составляя схемы питания контактной сети, в первую очередь выбирают схему параллельной или раздельной работы подстанций на
| Изм. |
| Лист |
| № докум. |
| Подпись |
| Дата |
| Лист |
| УТЖТ УфИПС-филиала СамГУПС.140212.ПЗ.10.КП |
| Изм. |
| Лист |
| № докум. |
| Подпись |
| Дата |
| Лист |
| УТЖТ УфИПС-филиала СамГУПС.140212.ПЗ.10.КП |
I. РАСЧЕТНАЯ ЧАСТЬ
Определение нагрузок на провода контактной подвески
Исходные данные
Таблица 1
| На главных путях станции и перегоне | На боковых путях | ||
| М-95 | МФО-100 | ПБСМ-70 | МФ-85 |
| d=14,0 мм | Н=11,8 мм | d=11 мм | Н=10,8 мм |
| gт=1,06даН/м | А=12,8 мм | gт=0,6даН/м | А=11,8 |
| gк=0,89 даН/м | gк=0,76даН/м | ||
где: d – диаметр несущего троса, м;
| Изм. |
| Лист |
| № докум. |
| Подпись |
| Дата |
| Лист |
| УТЖТ УфИПС-филиала СамГУПС.140212.ПЗ.10.КП |
Н – высота контактного провода, мм;
А – ширина контактного провода, мм;
Район по ветру V, район по гололеду II, выемка h=6м, насыпь=6м .
1.2. В режиме min температуры несущий трос воспринимает только
вертикальную нагрузку от собственного веса контактной подвески.
Вертикальная нагрузка от собственного веса проводов контактной подвески определяется по формуле:
g0= gт+n∙(gr+ gc), где
gс – нагрузка от собственного веса струи и зажимов распределенная по длине пролета, принимаемая равной 0,05 да Н/м для каждого провода:
n – число контактных проводов;
1.2.1.gо = 0,6+2∙(0,89+0,05)=1,94даН/м – на главные пути станции и на перегоне.
1.2.2.gо=0,6+1∙(0,76+0,05)=1,41даН/м – на боковых путях станций;
| Изм. |
| Лист |
| № докум. |
| Подпись |
| Дата |
| Лист |
| УТЖТ УфИПС-филиала СамГУПС.140212.ПЗ.10.КП |
Горизонтальная ветровая нагрузка на несущий трос в а Н/м определяется по формуле:
Сх – аэродинамический коэффициент любого сопротивления несущего троса ветру,( табл. №6 МУ) и равен 1,25;
Vн - нормативная скорость ветра наибольшей интенсивности, повторяемостью 1 раз в 10 лет, м/с
Кv- коэффициент.учитывающий рельеф местности, равный 0,7 – на главных путях и на перегоне в нормальных условиях, на боковых путях станций; 0,5 – на перегоне в выемке h=6 мм; 1 – на перегоне на насыпи h=6 мм;
d = диаметр несущего троса, мм;
1.3.1. Горизонтальная ветровая нагрузка на несущий трос на главных путях станции:
1.3.2. Горизонтальная ветровая нагрузка на несущий трос на боковых путях станций:
1.3.3. Горизонтальная ветровая нагрузка на несущий на перегоне в нормальных условиях (н.у):
1.3.4. Горизонтальная ветровая нагрузка на несущий трос на перегоне на выемке h=6м:
| Изм. |
| Лист |
| № докум. |
| Подпись |
| Дата |
| Лист |
| УТЖТ УфИПС-филиала СамГУПС.140212.ПЗ.10.КП |
1.4. Горизонтальная ветровая нагрузка на контактный провод в да Н/м определяется по формуле:
Сх – аэродинамический коэффициент любого сопротивления ветру контактного провода: равный 1,25 – для контактного провода на главных путях станции, в выемках, н.у. на насыпях: равный 1,25 – для контактного провода МФ – 85 на боковых путях станции.
1.4.1. Горизонтальная ветровая нагрузка на контактный провод на главных путях станции:
1.4.2. Горизонтальная ветровая нагрузка на контактный провод на боковых путях станции:
1.4.3. Горизонтальная ветровая нагрузка на контактный провод на перегоне на н.у.:
1.4.4. Горизонтальная ветровая нагрузка на контактный провод на перегоне в выемке:
1.4.5.Горизонтальная ветровая нагрузка на контактный провод на перегоне на насыпи:
1.5.результирующая (суммарная ) нагрузка на несущий трос в да Н/м:
| Изм. |
| Лист |
| № докум. |
| Подпись |
| Дата |
| Лист |
| УТЖТ УфИПС-филиала СамГУПС.140212.ПЗ.10.КП |
1.5.1. Результирующая (суммарная) нагрузка на главных путях станции:
1.5.2. Результирующая (суммарная) нагрузка на боковых путях станций:
1.5.3. Результирующая (суммарная) нагрузка на перегоне на н.у.:
1.5.4. Результирующая (суммарная) нагрузка на перегоне в выемке h=6м:
1.5.5. Результирующая (суммарная) нагрузка на перегоне на насыпи h=6м:
В режиме гололеда с ветром на несущий трос действуют вертикальные нагрузки от собственного веса проводов контактной подвески, от веса гололеда на проводах струн и горизонтальная нагрузка от давления ветра на несущий трос, покрытый гололедом.
Вертикальная нагрузка от веса гололеда на несущий трос в даН/м:
nг – коэффициент перегрузки равный 0,75 – для выемки;
1 – для н.у. и станции; 1,25 – для насыпи:
bт – толщина стенки гололеда на несущем тросе, равная:
bт= bн ∙ Кr’ ∙ Кr’’, где
bн – нормативная толщина стенки гололеда, равная 5мм для I района по гололеду:
Кr’ – поправочный коэффициент зависящий от диаметра провода, равный
Kr’’ – поправочный коэффициент , зависящий от рельефа местности равный 1,1 – для насыпи ; 0,8 – для участков защищенных от ветра: 0,75 – для выемки;
Толщина стенки гололеда на несущем тросе на главных путях станции:
bт=10∙1∙0,96=9,6 мм
Толщина стенки гололеда на несущем тросе на боковых путях станции:
bт=10∙1∙0,99=9,9 мм
Толщина стенки гололеда на несущем тросе на перегоне на н.у.:
bт=10∙1∙0,96=9,6 мм
Толщина стенки гололеда на несущем тросе на перегоне в выемке h=6мм:
bт=10∙0,8∙0,96=7,68 мм
Толщина стенки гололеда на несущем тросе на перегоне на насыпи h=6мм:
bт=10∙1,1∙0,96=10,56 мм
1.6.1. Вертикальная нагрузка от веса гололеда на несущий трос на главных путях станции:
gтг=0,0009∙1∙3,14∙9,6∙(14+9,6)=0,44 да Н/м
1.6.2. Вертикальная нагрузка от веса гололеда на несущий трос на боковых путях станций:
gтг=0,0009∙1∙3,14∙9,9∙(11+9,9)=0,39 да Н/м
| Изм. |
| Лист |
| № докум. |
| Подпись |
| Дата |
| Лист |
| УТЖТ УфИПС-филиала СамГУПС.140212.ПЗ.10.КП |
1.6.3. Вертикальная нагрузка от веса гололеда на несущий трос на перегонке на н.у.:
gтг=0,0009∙1∙3,14∙9,6∙ (14+9,6)=0,44 да Н/м
1.6.4. Вертикальная нагрузка от веса гололеда на несущий трос на перегонке в выемке h=6м:
gтг=0,0009∙0,75∙3,14∙9,6∙(14+9,6)=0,48 да Н/м
1.6.5. Вертикальная нагрузка от веса гололеда на несущий трос на перегонке на насыпи h=6м:
gтг=0,0009∙1,25∙3,14∙9,6∙(14+9,6)=0,8 да Н/м
1.7. Вертикальная нагрузка от веса гололеда на контактной проводе в да Н/м:
gкг=0,0009∙nг∙ 
∙bт∙ (dк+ bт)
dк – толщина стенки гололеда на контактном проводе, принимается равной 50% от толщины стенки гололеда на несущем тросе:
bк=0,5∙bт
1.7.1.Толщина стенки гололеда на контактном проводе на главных путях станции:
bк=0,5∙9,6=4,8 мм
1.7.
| Изм. |
| Лист |
| № докум. |
| Подпись |
| Дата |
| Лист |
| УТЖТ УфИПС-филиала СамГУПС.140212.ПЗ.10.КП |
bк=0,5∙9,9=4,95мм
1.7.3.Толщина стенки гололеда на контактном проводе на н.у.:
bк=0,5∙9,6=4,8мм
1.7.4.Толщина стенки гололеда на контактном проводе на перегоне в выемке h=6м:
bк=0,5∙7,68=3,84 мм
1.7.5.Толщина стенки гололеда на контактном проводе на перегоне на насыпи h=6м:
bк=0,5∙10,56=5,28 мм
dк - средний диаметр контактного проводами для 2НлФ-100, dк=0,5(Н+А)=0,5(11,8+12,8)=12,3мм
для МФ-85 dк=0,5(Н+А)=0,5(10,8+11,8)=11,3мм
1.7.1. Вертикальная нагрузка от веса гололеда на контактный провод на главных путях станции:
1.7.2. Вертикальная нагрузка от веса гололеда на контактный провод на боковых путях:
1.7.3. Вертикальная нагрузка от веса гололеда на контактный провод на перегоне н.у.:
1.7.4. Вертикальная нагрузка от веса гололеда на контактный провод на перегоне в выемке h=6м:
1.7.5. Вертикальная нагрузка от веса гололеда на контактный провод на перегоне на насыпи h=6м:
1.8. Полная вертикальная нагрузка от веса гололеда на проводах контактной подвески в да Н/м:
gг=gтг+n∙(gкг+gсг), где
n – число контактных проводов:
| Изм. |
| Лист |
| № докум. |
| Подпись |
| Дата |
| Лист |
| УТЖТ УфИПС-филиала СамГУПС.140212.ПЗ.10.КП |
1.8.1. Полная вертикальная нагрузка от веса гололеда на проводах контактной подвески на главных путях станции:
gг=0,44+2∙(0,62+0,03)=1,78даН/м
1.8.2. Полная вертикальная нагрузка от веса гололеда на проводах контактной подвески на боковых путях станции:
gг=0,39+2∙(0,59+0,03)=1,67даН/м
1.8.3. Полная вертикальная нагрузка от веса гололеда на проводах контактной подвески на перегоне на н.у.:
gг=0,44+2∙(0,62+0,03)=1,78даН/м
1.8.4. Полная вертикальная нагрузка от веса гололеда на проводах контактной подвески на перегоне в выемке h=6м:
gг=0,48+2∙(0,32+0,03)=1,22даН/м
| Изм. |
| Лист |
| № докум. |
| Подпись |
| Дата |
| Лист |
| УТЖТ УфИПС-филиала СамГУПС.140212.ПЗ.10.КП |
gг=0,8+2∙(0,85+0,03)=2,59даН/м
1.9. Горизонтальная ветровая нагрузка на несущий трос покрытый гололедом в да Н/м:
Vrн – нормативная скорость ветра при гололеде, равная 19м/с при II ветровом районе:
1.9.1. Горизонтальная ветровая нагрузка на несущий трос покрытый гололедом на главных путях станции:
1.9.2. Горизонтальная ветровая нагрузка на несущий трос покрытый гололедом на боковых путях станции:
1.9.3. Горизонтальная ветровая нагрузка на несущий трос покрытый гололедом на перегоне на н.у.:
1.9.4. Горизонтальная ветровая нагрузка на несущий трос покрытый гололедом на перегоне в выемке h=6м:
1.9.5. Горизонтальная ветровая нагрузка на несущий трос покрытый гололедом на насыпи h=6м:
1.10. Результирующая ветровая нагрузка на контактный провод, покрытый гололедом определяется по формуле:
1.10.1. Горизонтальная ветровая нагрузка на контактный провод, покрытый гололедом на главных путях станции:
1.10.2. Горизонтальная ветровая нагрузка на контактный провод, покрытый гололедом на боковых путях станции:
| Изм. |
| Лист |
| № докум. |
| Подпись |
| Дата |
| Лист |
| УТЖТ УфИПС-филиала СамГУПС.140212.ПЗ.10.КП |
1.10.4. Горизонтальная ветровая нагрузка на контактный провод, покрытый гололедом на перегоне в выемке h=6м:
1.10.5. Горизонтальная ветровая нагрузка на контактный провод, покрытый гололедом на перегоне на насыпи h=6м:
1.11.Результирующая нагрузка на несущий трос в да Н/м, определяется по формуле:
1.11.1. Результирующая нагрузка на несущий трос на главных путях станции:
1.11.2. Результирующая нагрузка на несущий трос на боковых путях станции:
1.11.3. Результирующая нагрузка на несущий трос на перегоне на н.у.:
1.11.4. Результирующая нагрузка на несущий трос на перегоне в выемке h=6м:
1.11.5. Результирующая нагрузка на несущий трос на перегоне на насыпи h=6м:
| Участок местности | Нагрузки, действующие на контактную подвеску | |||||||||||
| gт | gк | gc | g0 | Pтv | Pкv | qтv | Pтг | Pкг | gкг | gтг | qг | |
| даН/м | ||||||||||||
| Главные пути | 0,6 | 0,89 | 0,05 | 1,94 | 1,27 | 1,76 | 2,32 | 0,89 | 0,6 | 0,62 | 0,44 | 1,78 |
| Боковые пути | 0,6 | 0,76 | 0,05 | 1,41 | 1,11 | 1,09 | 1,79 | 0,86 | 0,58 | 0,59 | 0,39 | 1,67 |
| н.у. | 0,6 | 0,89 | 0,05 | 1,94 | 1,27 | 1,76 | 2,32 | 0,89 | 0,6 | 0,62 | 0,44 | 1,78 |
| Выемка | 0,6 | 0,89 | 0,05 | 1,94 | 2,29 | 3,18 | 3,0 | 1,0 | 0,7 | 0,32 | 0,48 | 1,22 |
| Насыпь | 0,6 | 0,89 | 0,05 | 1,94 | 3,11 | 4,31 | 3,66 | 1,48 | 0,98 | 0,85 | 0,8 | 2,59 |
| Изм. |
| Лист |
| № докум. |
| Подпись |
| Дата |
| Лист |
| УТЖТ УфИПС-филиала СамГУПС.140212.ПЗ.10.КП |
| Изм. |
| Лист |
| № докум. |
| Подпись |
| Дата |
| Лист |
| УТЖТ УфИПС-филиала СамГУПС.140212.ПЗ.10.КП |
Длина пролета контактной подвески определяется исходя из максимально возможного отклонения контактного провода от оси пути. Это отклонение не должно быть более 500 мм для прямых и 450 мм для кривых участков пути. По условиям токосъема длина пролета не должна быть больше 70 м.
2.1. Длина полета определяется по формулам:
на прямых участках пути:
на кривых:
К – номинальное натяжение контактных проводов, даН. Значение натяжения контактных проводов принимают в зависимости от марки проводов:
2000даН для 2НлФ-100 и 850 даН для МФ-85
bкдоп – наибольшее допустимое горизонтальное отклонение контактных проводов от оси токоприемника в пролете:
bкдоп =0,5м – на прямых и bк доп=0,45 – на кривых:
а – зигзаг контактного провода а=0,3м – на прямых и а=0,4м – на кривых:
Pkv – ветровая нагрузка на контактный провод да Н/м:
R1=850м – радиус 1-ой кривой:
R2=950м – радиус 2-ой кривой:
2.1.1. Длина пролета на главных путях станций:
2.1.2. Длина пролета на боковых путях станций:
2.1.3. Длина пролета на перегоне н.у.:
| Изм. |
| Лист |
| № докум. |
| Подпись |
| Дата |
| Лист |
| УТЖТ УфИПС-филиала СамГУПС.140212.ПЗ.10.КП |
2.1.5. Длина пролета на перегоне на насыпи h=6м:
2.1.6. Длина пролета на перегоне на 1-ой кривой:
2.1.7. Длина пролета на перегоне на 2-ой кривой:
2.2. Определяем среднюю длину струны по формуле:
h – конструктивная высота подвески и равная 2,2м;
g0 – нагрузка на несущий трос от веса всех проводов цепной подвески
То – натяжение несущего троса при беспровесном положении контактного провода и равное: 1500 – для главных путей станции и перегоне; 1280 – для боковых путей станции:
Lmax- допустимая длина пролета
2.2.1. Средняя длина струны на главных путях станции:
2.2.2. Средняя длина струны на боковых путях станции:
2.2.3. Средняя длина струны на перегоне на н.у.:
2.2.4. Средняя длина струны на перегоне в выемке h=6м:
2.2.5. Средняя длина струны на перегоне на насыпи h=6м:
2.2.6. Средняя длина струны на перегоне на 1-ой кривой:
2.2.7. Средняя длина струны на перегоне на 2-ой кривой:
2.3. Удельная эквивалентную нагрузку, учитывающею взаимодействие несущего троса и контактного провода при ветровом их отклонении, даН/мr определяется по формуле:
Тном – натяжение несущего троса контактной подвески в расчетном режиме, равная 2000 да Н/м на станции и 1600 да Н/м – на боковых путях:
| Изм. |
| Лист |
| № докум. |
| Подпись |
| Дата |
| Лист |
| УТЖТ УфИПС-филиала СамГУПС.140212.ПЗ.10.КП |
hи – длина подвесной гирлянды изоляторов, равная 0,16м:
qtv– результирующая нагрузка на несущий трос, да Н/м:
Lmax– длина пролета, м:
2.3.1. Удельная эквивалентная нагрузка, учитывающая взаимодействие несущего троса и контактного провода при ветровом их отклонении на главных путях станции:
2.3.2. Удельная эквивалентная нагрузка, учитывающая взаимодействие несущего троса и контактного провода при ветровом их отклонении на боковых путях станции:
| Изм. |
| Лист |
| № докум. |
| Подпись |
| Дата |
| Лист |
| УТЖТ УфИПС-филиала СамГУПС.140212.ПЗ.10.КП |
2.3.4. Удельная эквивалентная нагрузка, учитывающая взаимодействие несущего троса и контактного провода при ветровом их отклонении на перегоне в выемке h=6м:
2.3.5. Удельная эквивалентная нагрузка, учитывающая взаимодействие несущего троса и контактного провода при ветровом их отклонении на перегоне на насыпи h=6м:
| Изм. |
| Лист |
| № докум. |
| Подпись |
| Дата |
| Лист |
| УТЖТ УфИПС-филиала СамГУПС.140212.ПЗ.10.КП |
2.3.7. Удельная эквивалентная нагрузка, учитывающая взаимодействие несущего троса и контактного провода при ветровом их отклонении на перегоне на 2-ой кривой:
2.4. Длина пролета с учетом удельной эквивалентной нагрузки определяется по формулам:
на прямых участках пути:
на кривых:
2.4.1. Длина пролета с учетом удельной эквивалентной нагрузки на главных путях станции:
2.4.2. Длина пролета с учетом удельной эквивалентной нагрузки на боковых путях станции:
| Изм. |
| Лист |
| № докум. |
| Подпись |
| Дата |
| Лист |
| УТЖТ УфИПС-филиала СамГУПС.140212.ПЗ.10.КП |
2.4.4 Длина пролета с учетом удельной эквивалентной нагрузки на перегоне в выемке h=6м:
2.4.5. Длина пролета с учетом удельной эквивалентной нагрузки на перегоне на насыпи h=6м:
2.4.6. Длина пролета с учетом удельной эквивалентной нагрузки на перегоне на 1-ой кривой:
2.4.7. Длина пролета с учетом удельной эквивалентной нагрузки на перегоне на 2-ой кривой:
2.5. Таблица вычисленных значений:
| Участок местности | Lmax | 
| Sср | рэ | Lпроек. | |
| Станция | Главные пути | 61,3 | 60,8 | 1,6 | -0,02 | 70 |
| Боковые пути | 41,2 | 29,07 | 1,9 | -0,005 | 50 | |
| Перегон | н.у. | 61,3 | 60,8 | 1,6 | -0,02 | 70 |
| Выемка, мh=6 | 45,7 | 45,4 | 1,8 | -0,03 | 50 | |
| Насыпь, мh=6 | 40,9 | 39,04 | 1,9 | -0,04 | 50 | |
| Кривая, мR1=950 | 54,6 | 33,4 | 1,7 | -0,02 | 60 | |
| Кривая, мR2=1600 | 56,4 | 34,4 | 1,7 | -0,03 | 60 | |
| Изм. |
| Лист |
| № докум. |
| Подпись |
| Дата |
| Лист |
| УТЖТ УфИПС-филиала СамГУПС.140212.ПЗ.10.КП |
IIГРАФИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ
В данномкурсовомпроектесоставлено две схемы:
1.Схема питания и секционирования
2. Монтажный план станции
В монтажном плане станциипитание подаётся от тяговой подстанции переменного тока по главным путям на станцию и перегон. В начале станции установлена нейтральная вставка и два секционный разъединителя нормально отключенных, а в конце станции изолирующее сопряжение и один нормально отключенный разъединитель. Изолированные второстепенные пути питаются от главных путей с помощью нормально включенных поперечных разъединителей П12 и П13.
| Изм. |
| Лист |
| № докум. |
| Подпись |
| Дата |
| Лист |
| УТЖТ УфИПС-филиала СамГУПС.140212.ПЗ.10.КП |
| Изм. |
| Лист |
| № докум. |
| Подпись |
| Дата |
| Лист |
| УТЖТ УфИПС-филиала СамГУПС.140212.ПЗ.10.КП |
Дата добавления: 2018-04-05; просмотров: 489; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!