Механические свойства армокаменных кладок.
Осн.прочностные характеристики армир.кладки:
1)временное сопротивление (Rsku-средний предел прочности армированной кладки сжатию)
Rsku=k*R+2Rsn*μ\100, μ-процент армирования кладки.
2)расчётное сопротивление армир.кладки осевому сжатию Rsk
Rsk=R+2μRs\100 ≤2R
3)расчётное сопротивление армир.кладки при внецентренном сжатии Rskb
Rskb=R+2μRs\100(1-2*lо\y) ≤2Rч
Основные деформативные характеристики кладки:
1)модуль упругости (начальный модуль деформации Ео); Ео= αск*Ru
2)упругая характеристика αск.(αск= α*Ru\Rsku).α-для неармир.кладки, Ru,Rsku-временное сопротивление сжатию соответственно армированной и неармированной кладки.
5’.Расчёт каменной кладки на центральное сжатие.
Примером служат внутренние несущие столбы многоэтажных зданий. Они воспринимают нагрузку от кровли, чердачного перекрытия и междуэтажного перекрытия. При оценке прочности сечения, эпюру напряжений в центрально-сжатом элементе кладки принимают прямоугольным с ординатой равной расчётному сопротивлению R осевому сжатию кладки. Несущая способность элементов каменных конструкций считается обеспеченной, если соблюдается условие: N≤ mg ϕ R А; mg=1- ɳ Ng/ N. N- расчётная продольная сила; mg- коэф-т, учитывающий влияние длительной нагрузки; ϕ –коэф-т продольного изгиба; R - расчётное сопротивление сжатию кладки; А –площадь сечения; Ng – расчётная продольная сила от длительных нагрузок; ɳ -коэф-т. Для прямоугольных сечений при меньшем размере h≥30см и для сечений любой формы с меньшим радиусом ϕ mg =1. Значение коэф-ов ɳ и ϕ зависят от материала кладки и гибкости сжатых элементов. λi= lo/i ( для сечения произвольной формы); λk= lo/h (для прямоуг. сплошного сечения). lo- расчётная высота(длина элемента); h- меньший размер прямоуг.сеч; i- наим.радиус инерции сеч. Расчётная высота сжатых стен и столбов lo зависит от усл.опирания их на горизонтальные опоры перекрытия. При неподвижных шарнирных опорах принимают lo =H, где Н –расстояние между перекрытиями или другими горизонтальными опорами. ШАРНИРНЫЕ ОПОРЫ:
|
|
|
Для конструкций с частично защемленными опорными сечениями lo определяется с учётом фактической степени защемления, но не менее lo=0,8Н. Для свободно стоящих конструкций lo=2Н. КОНСОЛЬ:
6’.Расчёт каменной кладки на внецентренное сжатие
Наиболее часто встречающийся случай напряженного состояния. На внецентр.сж. работают несущие стенки, внутренние несущие столбы при неравных пролётах или при односторонних перекрытиях. Напряженное состояние каменной кладки характеризуется наличием растягивающих и сжимающих напряжений в сечениях. Прочность элементов определяется несущей способностью сжатой зоны сечения, в пределах которой эпюру напряжений принимают прямоугольной формы с ординатой равной расчётному сопротивлению R кладки сжатию.
|
|
|
1 -центр тяжести сечения
2 -ц.т.сжатой зоны сечения
h -высота сечения
y -расстояния от ц.т.всего сечения до сжатой зоны
lo -расстояние от 1 до точки приложения усилий.
Растягивающие усилия, возникающие во внецентренно сжатых элементах кладки могут привести к образованию и раскрытию трещин в горизонтальных швах, которые увеличивают деформативность кладки и уменьшают несущую способность.. Несущая способность каменных конструкций при внецентренном сжатии если:
N≤ mg ϕ1RAc W. Ac-площадь сжатой зоны сечения элемента при прямоугольной эпюре напряжений;
R-расчётное сопротивление кладки; W –коэф-т учитывающий возможность повышения расчётного сопротивления сжатой зоны кладки за счёт влияния менее напряженной части сечения. Для кирпичной кладки и сечения прямоугольной формы: W=1+lo/h≤1,45; lo=M/N; lo- эксцентриситет расчётной силы N; h-высота сечения плоскости действия изгибающего момента mg=1-ɳ(Ng/N)(1+(1,2log/h)); log- эксцентриситет продольной силы Ng относительно ц.т.сечения;
ϕ1-коэф-т продольного изгиба внецентренного сжатого элемента кладки. ϕ1= (ϕ+ ϕс)/2; ϕ –коэф-т продольного изгиба для всего сечения плоскости действия изгибающего момента, а ϕс – для сжатой части сечения, определяемых при величинах гибкости элемента. λhc=H/hc
|
|
|
-для прямоугольного сечения. λhi=H/hi –для сечений произвольной формы. Н –расчётная высота элемента; hc, hi – высота и радиус инерции сжатой части поперечного сечения Аc в плоскости действия изгибающего момента. Для таврового сечения (lo>0,45y) дополнительно принимать hc=2(y-lo); у –расстояние от ц.т.сечения элемента до его края в сторону эксцентриситета.
Дата добавления: 2015-12-17; просмотров: 20; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!