Расчетные характеристики камерных топок
Таблица 1.7
Окончание табл. 1.7
Потери тепла от наружного охлаждения q5 выбираются по данным рисунка 1.1.
Рис. 1.1. Потери тепла от наружного охлаждения
1 – котельный агрегат с хвостовыми поверхностями нагрева, 2 – собственно котел
Разбивка потерь тепла от наружного охлаждения по отдельным газоходам осуществляется введением в формулу, определяющую количество тепла, отданного газами, коэффициента сохранения тепла
. (1.32)
Потери тепла со шлаком q6шл и потери тепла на охлаждение не включённых в циркуляционную схему котлоагрегата панелей и балок топки q 6охл, %,:
(1.33)
Расход топлива, подаваемого в топку, В, кг/ч***:
(1.34)
здесь – количество вырабатываемого пара и расход воды на продувку, кг/ч.
Расчётный расход сжигаемого топлива, кг/ч,
(1.35)
Для предлагаемого примера БКЗ-320:
| Наименование | Обозначение | формула | величина |
| Располагаемое тепло топлива, кДж/кг | - | 14318 | |
| Температура уходящих газов, | τу.г. | - | 135 |
| Энтальпия уходящих газов, кДж/кг | Hух | - | 1239,50 |
| Потеря тепла от мех. недожога, % | q4 | - | 1 |
| Потеря тепла от хим. недожога, % | q3 | - | 0 |
| Потеря тепла в окр. среду, % | q5 | - | 0,5 |
| Потеря тепла с уходящими газами, % | q2 | 7,01 | |
| Потеря с физическим теплом шлаков, % | q6 | 0,072 | |
| Сумма тепловых потерь, % | ∑q | q2+ q3+ q4+ q5+ q6 | 8,602 |
| КПД котлоагрегата,% | 91,3 | ||
| Коэффициент сохранения тепла | φ | 0,994 | |
| Полезно использованное в агрегате тепло, кДж/час | Qка | 798,52106 | |
| Полный расход топлива, кг/час | Bк | 61080 | |
| Расчётный расход топлива (действительно сгоревшего), кг/час | Bр | 60469 |
Тепловой расчёт топочной камеры
|
|
|
При поверочном расчёте топочной камеры котлоагрегата предварительно принимается значение температуры газов на выходе из топки (перед фестоном или фестонированной частью конвективного пакета) .Рекомендации по её выбору содержатся в таблице 1.8.
Для остальных топлив температура газов принимается равной температуре начала деформации золы , но не выше 1100 оС. По принятой температуре газов на выходе из топки и адиабатической температуре сгорания топлива определяют тепловые, а по принятому значению – излучательные характеристики газов, с использованием геометрических параметров топочной камеры и закономерностей лучистого теплообмена получают расчётным путём выходную температуру газов .
Для расчёта этой температуры используют следующую формулу:
|
|
|
. (1.36)
Либо определяют по номограмме 4 приложения при условии, что
Bu=k•P•S,
где k – коэффициент ослабления лучей топочной средой, 1/(м · кгс/см2);
р – давление в топочной камере; для котлоагрегатов, работающих без наддува, р = 1 кгс/см2; s – эффективная толщина излучающего слоя в топочной камере.
Температура газов на выходе из топочной камеры
Таблица 1.8
| Топливо | Температура газов , оС |
| Донецкие АШ, ПА,Т; кизеловский Г и отсевы; кемеровский СС; Томь-усинский СС | 1050 |
| Донецкий ГСШ; подмосковный Б | 1000 |
| Ангренский Б; ирша-бородинский Б; Назаровский Б; Березовский Б; фрезерный торф | 950 |
| Сланцы северо-западных месторождений | 900 |
| Мазут, газ | 1050-1100 |
– температура газов, которую они имели бы при адиабатическом сгорании топлива, Теоретическая (адиабатическая) температура горения , определяется по величине полезного тепловыделения в топке . При отсутствии рециркуляции – с помощью таблицы 1.5 (при ), при рециркуляции
(1.37)
Полезное тепловыделение (кДж/м3).
(1.38)
Тепло, вносимое в топку воздухом, , кДж/кг (кДж/м3):
(1.39)
В формуле (1.39) – энтальпия воздуха после воздухоподогревателя, определяется с помощью таблицы 1.5 по его температуре.
|
|
|
Рис. 1.2. К определению относительного уровня расположения горелок
М – параметр, определяемый в зависимости от относительного положения максимума температуры пламени по высоте топки . При сжигании мазута и газа
. (1.40)
При камерном сжигании высокореакционных твёрдых топлив (каменные и бурые угли, сланцы, торф) и слоевом сжигании всех топлив
. (1.41)
При камерном сжигании малореакционных твёрдых топлив (А, Па, Т), а также каменных углей с повышенной зольностью (типа экибастузского)
. (1.42)
Независимо от величины в формулах (1.40) – (1.42) максимальное значение М принимается не выше 0,5 (для камерных топок).
При сжигании смеси топлив коэффициент м определяется по формуле смешения пропорционально долям тепловыделения:
. (1.43)
Для большинства видов топлив максимум температур по высоте топки практически совпадает с уровнем расположения горелок, однако, имеются исключения, тогда
(1.44)
где – высота расположения осей горелок (от пода или середины холодной воронки); при расположении горелок в два-три ряда по высоте за принимается средняя высота, если теплопроизводительности горелок всех рядов одинаковы, а при разной теплопроизводительности пропорционально смещается в сторону большей теплопроизводительности ряда; – расчётная высота заполняющего топку факела (от середины холодной воронки топки до середины выходного газового окна); – поправка на расположение максимума температур относительно уровня горелок (для большинства котлоагрегатов ).
|
|
|
При сжигании угольной пыли на котлоагрегатах с D ≤ 420 т/ч и при фронтовом или встречном расположении прямоточных или вихревых горелок в несколько ярусов величина .
В шахтно-мельничных топках с открытыми или эжекционными амбразурами ЦКТИ . При установке рассекателей, направляющих основную часть потока вниз, .
При сжигании газа и мазута с избытками воздуха в горелках
(1.45)
Для того же топлива, но при D ≤ 35 т/ч .
Для слоевых топок при сжигании топлива в тонком слое (топки типов ТЛЗ и ТЧЗ) и в скоростных топках ЦКТИ системы Померанцева принимают При сжигании топлив в толстом слое на подвижном или неподвижном колосниковом полотне .
При сжигании смеси топлив
(1.46)
Дата добавления: 2019-11-16; просмотров: 431; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!