Коэффициенты тепловой эффективности при сжигании твёрдых топлив
Таблица 1.13
| Марка топлива | Необходимость очистки | Коэффициент тепловой эффективности |
| АШ и тощие угли | требуется | 0,60 |
| Каменные бурые угли (кроме канско-ачинских), промпродукты каменных углей | - | 0,65 |
| Подмосковный уголь | Не требуется | 0,70 |
| Бурые угли Канско-Ачинского месторождения, фрезерный торф и древесное топливо | требуется | 0,60* |
| Сланцы (северо-западные, кашпирские) | - | 0,50 |
Тепло, переданное трубному пучку излучением газового объёма, расположенного за пучком, может не учитываться.
Коэффициент загрязнения для шахматных пучков гладких труб при сжигании твёрдых топлив рассчитывается по приведённой в таблице 1.11 формуле; значение поправки принимается по таблице 1.12. Другие случаи использования коэффициента загрязнения приведены в пояснении к формуле (1.109).
При сжигании смеси топлив коэффициент загрязнения принимается по наиболее загрязнённому топливу.
При поперечно-продольном омывании гладкотрубных пучков коэффициент загрязнения определяется отдельно для поперечно и продольно омываемых участков по средним скоростям газов в каждом из них. Коэффициент загрязнения продольно омываемых участков, а также температура стенки принимается по тем же данным, что и при поперечном омывании.
Конвективные пароперегреватели и экономайзеры с коридорным расположением труб, фестоны и развитые котельные пучки при сжигании всех видов топлив рассчитываются с учётом коэффициентов тепловой эффективности; их значения для твёрдого топлива приведены в таблице 1.13.
|
|
|
Коэффициент тепловой эффективности при сжигании мазута и газа
Таблицы 1.14
| Наименование поверхности нагрева | Скорость газов, м/с | Коэффициент тепловой эффективности * |
| При сжигании мазута | ||
| Пароперегреватели в конвективной шахте при очистке дробью; коридорные поверхности в горизонтальном газоходе без очистки. Котельные пучки котлоагрегатов малой мощности, фестоны. | 4-12 12-20 | 0,65-0,6 0,6 |
| Первые и вторые ступени экономайзеров с очисткой дробью | 4-12 12-20 | 0,7-0,65 0,65-0,6 |
| Экономайзеры котлов малой мощности (при температуре воды на входе 100оС и ниже) | 4-12 | 0,55-0,5 |
| При сжигании газа | ||
| Пароперегреватели, вторые ступени экономайзеров и другие поверхности нагрева при | Для любых скоростей 6-14 | 0,85 |
| Первые ступени экономайзеров, одноступенчатые экономайзеры при | Для любых скоростей 6-14 | 0,9 |
* Большие значения соответствуют меньшим скоростям газов.
Коэффициент использования воздухоподогревателей
Таблица 1.15
| Вид топлива | Тип воздухоподогревателя
| ||||||
| Трубчатый без промежуточных трубных досок | Регенеративный вращающийся | Стеклянный
| |||||
| нижняя ступень | верхняя ступень | при | при | ||||
| АШ, фрезерный торф | 0,80 | 0,75 | 0,80 | 0,90 | 0,70 | ||
| Мазут, древесное топливо | 0,80 | 0,85 | 0,80 | 0,90 | 0,70 | ||
| Все остальные топлива | 0,85 | 0,85 | 0,80 | 0,90 | 0,70 | ||
При работе котлоагрегатов на мазуте с коэффициент тепловой эффективности принимается по таблице 1.14. при сжигании мазута с и очисткой поверхности нагрева дробью коэффициент тепловой эффективности для всех поверхностей нагрева увеличивается против данных таблицы 1.14 на 0,05; при без дробевой очистки коэффициент тепловой эффективности принимается также по таблице 1.14.
При вводе в мазут твёрдых присадок коэффициенты эффективности вторых ступеней экономайзеров и пароперегревателей в связи с ростом загрязнений снижаются на 0,05. При вводе жидких присадок коэффициент эффективности для поверхностей нагрева. Приведённых в таблице 1.14, не изменяется; исключение составляют экономайзеры котлоагрегатов малой мощности, для которых коэффициент эффективности увеличивается на 0,05.
При сжигании газа после мазута коэффициент тепловой эффективности принимается средним между значениями для газа и мазута; при сжигании газа после твёрдого топлива (без остановки котлоагрегата на очистку) по твёрдому топливу.
|
|
|
При поперечно-продольном омывании гладкотрубного пучка коэффициент тепловой эффективности определяют отдельно для поперечно и продольно омываемых участков по средним скоростям газов в каждом из участков. Коэффициент тепловой эффективности продольно омываемых участков, а также температура стенки принимаются по тем же данным, что и при поперечном омывании.
Коэффициент использования воздухоподогревателей приведён в табли-
це 1.15.
Для трубчатых воздухоподогревателей с промежуточными трубными досками между отдельными ходами коэффициент использования снижается на 0,1 при одной доске (в двух- и трёхходовых ступенях) и на 0,15 при двух досках (в трёх-, четырёх- и пятиходовых ступенях).
Приведённые значения коэффициентов использования воздухоподогревателей всех типов при сжигании мазута даны для случая, когда в нижних их ступенях нет влажных отложений (в трубчатом и не ниже 60оС в регененеративном). При сжигании мазута с , при для трубчатого и для РВВ коэффициент использования снижается на 0,1. При смешанном омывании пучков котлоагрегатов малой мощности .
|
|
|
Усреднённая по всей поверхности нагрева разность температур, участвующих в теплообмене сред, т.е. температурный напор, зависит от взаимного направления движения сред и от их температур.
При движении обогревающей и обогреваемой сред в пределах поверхности нагрева параллельно нагреву друг другу (противоточная схема), в одном направлении (прямоточная), с взаимным перекрещиванием направлений потоков обеих сред (перекрёстный ток) с числом ходов более четырёх, а также для случаев, когда температура одной из сред постоянная, температурный напор , определяется как среднелогарифмическая разность температур и рассчитывается по формуле
, (1.113)
где – большая и меньшая разности температур двух сред на границах поверхности, оС.
В случае, когда , температурный напор может быть определён как среднеарифметическая разность температур (при этом ошибка в расчёте не превышает 4%):
; (1.114)
здесь – средние температуры сред в пределах поверхности, оС.
В современных котлоагрегатах схемы включения теплообменных поверхностей сложнее, чем чистый противоток или прямоток. Встречаются схемы с параллельным (последовательно и параллельно смешанные) и перекрёстным (с числом ходов четыре и менее) током.
Температурные напоры для любой сложной схемы, если , определяются как среднеарифметические значения
, (1.115)
где – средние температурные напоры. Рассчитанные по конечным температурам сред для всей поверхности при выполнении её по прямотоку и противотоку.
Если температурные напоры, рассчитанные как для прямотока и противотока, значительно различаются (), то средний температурный напор поверхности определяется по формуле
, (1.116)
где – коэффициент перехода от противоточной схемы к сложной, определяемый в зависимости от схемы включения и температуры сред с помощью номограмм рис. 1.18–1.20.
Уточнение теплового баланса
Полученное из уравнения теплообмена (1.81) значение тепловосприятия сравнивается с величиной тепловосприятия , определённой по уравнениям баланса (1.62)–(1.66):
(1.117)
Расчёт поверхности считается законченным, если (для фестона и отводящих труб ), при этом окончательными считаются температуры и тепловосприятия, вошедшие в уравнение баланса. При необходимо выполнить второе приближение. Если в первом приближении тепловосприятие поверхности, полученное по уравнению теплообмена, превосходит тепловосприятие, рассчитанное по балансу, т.е. , то для второго приближения следует увеличить охлаждение газов прохождении поверхности (. Если во втором приближении температура газов за поверхностью по сравнению с той же величиной первого приближения изменилась, не более чем на , т.е. , то во втором приближении следует пересчитать только температурный напори тепловосприятие поверхности излучением , а коэффициент теплопередачи , не пересчитывая, можно принять по первому приближению.
Расчёт котлоагрегата в целом считается законченным, если температура уходящих газов , полученная расчётом, отличается от принятого в начале расчёта значения (при определении ) не более чем на , а температура горячего воздуха .В противном случае расчёт повторяется.
(1.118)
При уточняют температуры газов, температурные напоры и тепловосприятия, коэффициенты теплопередачи не пересчитываются.
В конце расчёта определяется невязка теплового баланса:
(1.119)
При правильно выполненном расчёте . При двухступенчатой компоновке хвостовых поверхностей нагрева расчёт считается законченным, если и неувязки между промежуточными значениями температур воздуха и воды , определяемые из расчёта обеих ступеней воздухоподогревателя и экономайзера, не превышает . При этих условиях уточняются и определяется .
Если , но при или , необходимо повторить расчёт экономайзера и воздухоподогревателя. При этом в отличие от предыдущего расчёта вторые ступени экономайзера и воздухоподогревателя рассчитываются по принятым температурам воды и воздуха на входе, которые принимаются равными температурам на выходе из первых ступеней, определённым при первом приближении.
Если , то повторяется расчёт всего котлоагрегата. При этом следует принять равной значению, которое получилось бы при первом приближении, если к температуре воздуха на выходе первой ступени прибавить расчётный перепад температур воздуха во второй ступени.
Дата добавления: 2019-11-16; просмотров: 339; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!