Определение параметров схемы замещения.

Расчет токов короткого замыкания для целей релейной защиты и автоматики

В процессе эксплуатации элементов системы электроснабжения возможны различного вида повреждения аварийного характера. Для уменьшения размеров разрушения должна предусматриваться релейная защита. Определению параметров защиты предшествует расчет токов короткого замыкания [3. стр.142).

При расчетах релейной защиты промышленных электроустановок, связанных с выбором уставок срабатывания и проверкой чувствительности, в качестве исходных данных используют результаты расчетов начального действующего значения периодической составляющей тока трехфазного КЗ.

При выборе уставок срабатывания токовых отсечек и дифференциальных токовых защит необходимо знать максимальные значения тока в месте установки защиты при трёхфазном КЗ в начале смежного с защищаемым элемента сети. А для проверки чувствительности защит требуется рассчитать наименьшее значение тока в реле защиты при КЗ в конце её основной зоны действия и в зоне резервирования.

В практических расчётах обычно удобнее представлять элементы схемы замещения в именованных единицах (Ом), приведённых к одной ступени напряжения, выбранной за основную, той, где уставлены устройства релейной защиты.

Трансформаторы с незначительным (в пределах ±5%) регулированием напряжения вводятся в схему замещения сопротивлением, соответствующих U_{к ср}.%.

Для сетевых трансформаторов с РПН в схеме замещения указывают три значения сопротивления: для среднего ответвления и для двух крайних - соответствующие значениям U_к %, U_к^+РО % и U_к^-РО % (3.табл. 2.58. стр. 142). Соответствующие напряжения U_{1.ср.ном.} даны в примечании к табл. 2. 58.

Расчёты тока КЗ для РЗА силовых трансформаторов целесообразно производить, принимая за основную сторону высшего напряжения трансформатора.

Эквивалентные сопротивления системы и других элементов сети

высшего напряжения подсчитывают при среднем номинальном напряжении U^ВН_{ср. ном}.

 

При этом сопротивления:

энергосистемы:

X_GS=U²_{ср ном}/S_GS;                                                    

линии электропередач:

X_WL=X_уд L_WL;                                                                    

трансформатора:

X _тn = U_кn % ·U²_1n /(100 S_ном)                                             

генератора:

X_MG=X^II_d U²_{ср ном}/S_ном,

где X^II_d-сверх переходное сопротивление генератора.

Синхронного электродвигателя:

X_MG=X^II_d U²_{ср ном}/S_ном,                                                                   

где X^II_d-сверх переходное сопротивление синхронного электродвигателя.

Технические данные трехфазных масляных двухобмоточных трансформаторов общего назначения (3. стр. 219.табл. 2-108).

Значения напряжения короткого замыкания силовых двухобмоточных трансформаторов для различных ответвлений регулируемой обмотки (там же стр. 142. табл. 2-58).

Индуктивные и активные сопротивления элементов сети (там же стр.119. табл.2-41.)

Индуктивные сопротивления и постоянные времени синхронных электродвигателей (там же стр.132 табл. 2-48).

 ЭДС источников питания (там же стр.118. табл.2-40).

Технические данные турбогенераторов (4. стр.87. табл. 3-4.)

Расчетные параметры турбогенераторов ( 4. стр.91 табл. 3-6 ).

После определения параметров элементов схемы замещения ее преобразуют в простую радиальную схему.

Основные формулы преобразования схемы замещения и токораспределения в ее ветвях ( 3. стр.125 табл. 2-4).

Для расчета параметров защиты синхронных генераторов и электродвигателей учитывают подпитку от параллельно работающих генераторов и электродвигателей при этом для определения максимальных токов КЗ учитывают подпитку от всех параллельно работающих генераторов и электродвигателей при отключенном втором трансформаторе и включенном секционном выключателе подстанции и за основную сторону принимают сторону низшего напряжения.

Начальное действующее значение периодической составляющей тока на стороне ВН трансформатора при трёхфазном КЗ на стороне НН (или СН) определяется по формуле:

 

I⁽³⁾_к, вн=U^ВН_{ср ном}/(Ö3 X_S),

где X_S=X_GS+X_WL+X_Тn

При необходимости определения тока трехфазного короткого замыкания на стороне НН или СН соответствующий пересчет выполняется с использованием действительного коэффициента трансформации K_n:

I⁽³⁾_K2=I⁽³⁾_к, вн K_n.

Ток двухфазного КЗ:

I⁽²⁾_к=Ö3/2⋅I⁽³⁾_к,                                               (3.табл. 2. 5 расчёта токов КЗ для целей РЗА.

Рисунок 11.1. Расчетная однолинейная электрическая схема

 

 

Рисунок 11.2. Схема замещения

Список рекомендуемой литературы.

1. Андреев В.А. Релейная защита и автоматика систем электроснабжения. Учебник для вузов. М. «Высшая школа». 1991. 496 с.

2. Федосеев А.М. Релейная защита электрических систем. Учебник для вузов. М. «Энергия». 1976.560 с.

3. Справочник по проектированию электроснабжения. Под редакцией Барыбина Ю.Г., Федорова Л.Е., Зименкова М.Г., Смирнова А.Г. М. Энергоатомиздат. 1990. 576 с.

4. Справочник по электрическим установкам высокого напряжения. Под редакцией И.А.Баумштейна, С.А.Баженова. М.Энергоиздат. 1989. 768 с.

5. Неклепаев Б.Н. Электрическая часть электростанций и подстанций. М. Энергоатомиздат. 1986. 640 с.

6. Справочник по электроснабжению промышленных предприятий. Под общей редакцией А.А.Федорова, Г.В.Сербиновского. М.Энергоиздат. 1981. 624 с.

 

---

Дата добавления: 2019-03-09; просмотров: 183; Мы поможем в написании вашей работы!

Поделиться с друзьями:

---

---

Мы поможем в написании ваших работ!