Нагрузка от навала судна при подходе к сооружению
Кинетическую энергию навала судна Eq, кДж, при подходе его к портовому причальному сооружению следует определять по формуле 8:
 ,
| (7) |
где, D=2550 т – расчетное водоизмещение судна;
v= 0,15 – нормальная (к поверхности сооружения) составляющая скорости подхода судна;
ψ=0,65 - коэффициент
Eq=0,65*(2550*0,152/2)=18,28 кДж
Согласно расчета принимаем отбойное устройство трубчатой формы, тип отбойного устройства – Д400 (отбойное устройство диаметром 400). Материал – резина.
Вывод : при выполнении дальнейших расчетов в качестве силы R (кН), действующей на выделенный для расчета участок плавучего сооружения, принимается нагрузка от навала судна R=q/2=120,5 м. Нагрузки от волн и течений в данной работе не учитываются, т.к. причальное сооружение расположено в закрытой бухте, где воздействие волн меньше расчетных значений, за счет оградительных сооружений.
Расчет несимметричной якорной системы с длинными цепями без подвесных грузов или плавучестей
При постановке на якоря плавучих сооружений с помощью длинных цепей без подвесных грузов или плавучестей расчеты допускается производить в предположении как односторонней, так и двусторонней работы якорной системы.
Исходные данные:
Н1=20 кН – горизонтальная составляющая натяжения передней и тыловой цепи в первоначальном состоянии (распор),
q=0,3377 кг – (веса) единицы длины передней и тыловой цепей в воде ( коэффициент 0,875)
|
|
|
S=156 м, S=71 м, – длина передней и тыловой цепей (от клюзов до якорей);
Е =9913346 кПа – модуль упругости передней и тыловой цепей;
F – площадь поперечных сечений общего звена передней и тыловой цепей;
R=40,88 кН – внешняя сила, действующая на выделенный для расчета участок плавучего сооружения (см. пункт 1);
ζ =18,0 м, ζ =15,0 м, – вертикальная проекция свободных провисов цепей;
- площадь поперечного сечения общего звена цепи F=F=0,0026 м2
Односторонняя работа якорной системы
В первоначальном состоянии внешняя нагрузка R отсутствует
Параметр цепной линии a1 определяется по формуле 8:
| (8) |
Велечина η1* определяется по формуле 9:
| (9) |
Горизонтальная проекция η1 определяется по формуле 10
| (10) |
Длина l1, свободного провиса цепи определяется по формуле 11
| (11) |
Полное натяжение Т1, цепи в цепной опоре (клюзовой точке) определяется по формуле 12:
| (12) |
26,07 кН
146,57 кН
Вертикальная составляющая полного натяжения цепи в цепной опоре (клюзовой точке) определяется по формуле 13:
| (13) |
В рабочем состоянии горизонтальная нагрузка на якорь Н2 (распор в цепи) определяется по формуле 14:
|
|
|
| (14) |
Определение параметров a2, η2*, η2, l2, Т2, V2 определяется по формулам 8-14
Горизонтальное перемещение u, определяется по формуле 15:
| (15) |
=2,72 м
Расчетная схема на рисунке 2.
Рисунок 2 – Расчетная схема в первоначальном и рабочем состоянии
На рисунке 3 представлен график зависимости величины перемещения понтона под заданной нагрузкой (u) от горизонтальной составляющей натяжения односторонней работы цепи в первоначальном состоянии (Н1).
| u | 6,2 | 2,72 | 1,59 | 1,11 |
| H | 5 | 20 | 40 | 60 |
Рисунок 3 – График зависимости перемещений (u, м) понтона от величины распора в начальном состоянии (Н1, кН)
На рисунке 4 представлен график зависимости величины перемещения понтона от заданной нагрузки (R)
| u | 2,16 | 2,4 | 2,7 | 2,83 |
| H | 60 | 80 | 120 | 140 |
Рисунок 3 – График зависимости перемещений (u, м) понтона от нагрузки (R, кН)
Дата добавления: 2019-02-22; просмотров: 141; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!