Расчет сечения нижней части колонны
Расчет и конструирование колонн производственных зданий
Расчет и конструирование надкрановой части внецентренно сжатой колонны сплошного сечения.
Согласно приложению И1 для определения расчетных длин вычисляем:
F2 =101,889-20,700-11,595·0,9=70,754 т
F1 = 20,700+11,595·0,9=31,136 т – сумма нагрузок в сечении 1-1.
Отношение принимаем 0,1
По таблице И.3 СП 16.13330.2011 интерполяцией определяем коэффициент
Коэффициент расчетной длины μ2:
μ2 = μ1/α1 = 2,24/0,525= 4,27>3
Принимаем μ2 = 3
Расчетная длина участков колонны:
в плоскости действия момента
lx1 = μ1·l1 = 2,24 ·12,58 = 28,18 м
lx2 = μ2·l2 = 3 · 3,82 =11,46 м
из плоскости действия момента
lу1 = l1 =12,58 м
lеfy2 = 3,82 -0,60 = 3,22 м – из Нt вычитаем высоту подкрановой балки.
Расчет верхней части колонны
Для колонны принимаем сталь С 255 с Rу = 2400 кг/см2.
При: N2 =40,662т = 40662 кг;
М2 = -13,293 т.м = 13293 кг.м
Предварительно находим значения:
е = М2/N2 =13,293/40,662 = 0,326 м = 32,6 см
ix = 0,42·h1 = 0,42·45 = 18,9 см
ρx ≈ 0,35·h1 = 0,35· 45 = 15,75 см
λх = lx2/ ix = 11,46/0,189=60,6
Условная гибкость стержня
Относительный эксцентриситет
m = e/ρх = 32,6/15,75= 2,07< 5
Коэффициент влияния формы сечения табл. Д.2 [СП 16.13330.2011]
η = (1,9 - 0,1m) - 0,02·(6 - m)·λх = (1,9 – 0,1·2,07) – 0,02·(6 –2,07)·2,07 = 1,86
Приведенный относительный эксцентриситет (п. 9.22 [1])
mef = η·m =1,86 · 2,07 = 3,85
При mef = 3,85 и λef =2,07 по интерполяции вычисляем φе = 0,265 (табл. Д.3 [1])
Требуемая площадь сечения
Намечаем минимальную ширину сечения колонны
|
|
Принимаем
Aw =
Af,тр = 0,5 (Aтр - Aw) = 0,5 ∙ (60,9 – 25,8) = 17,6 см2
Ширина полки:
- из условия обеспечения устойчивости в плоскости действия момента:
- из условия обеспечения местной устойчивости полки, согласно п. 7.3.6 и табл. 10[1]:
- из условия обеспечения устойчивости колонны из плоскости действия момента:
16,1÷10,7 см
bf1= 17,6 см <bf<bf2=15,1 см
bf≥ bf3=16,1 см
Условие не выполняется.
Принимаем
Aw =
Af,тр = 0,5 (Aтр - Aw) = 0,5 (60,9 – 25,6) = 17,7 см2
Ширина полки:
- из условия обеспечения устойчивости в плоскости действия момента:
- из условия обеспечения местной устойчивости полки:
- из условия обеспечения устойчивости колонны из плоскости действия момента:
16,1÷10,7 см
bf1= 14,8 см <bf<bf2=18,1 см
bf≥ bf3=16,1 см
Условие выполняется
Принимаемbf =18,0 см, при tf= 1,2 см и hw =42,6 см, при tw= 0,6 см
Фактическая площадь сечения надкрановой части колонны:
А = 42,6·0,6+2·18·1,2 = 68,8см2
После назначения размеров полок и стенки сечения колонны вычисляем фактические значения: Jx, Jy,Wx, ix, iy, ρ, λx, m и mef, а затем проверяем расчетное напряжение σ, которое не должно превосходить расчетное сопротивление стали Ry, последовательно определяем:
моменты инерции
момент сопротивления
|
|
радиусы инерции и гибкости
Проверяем устойчивость верхней части колонны в плоскости действия момента
По табл. Д2 [1] определяем коэффициент влияния формы сечения ηпри:
При Аf/Aw=0,5:
При Аf/Aw≥ 1,0:
Интерполяцией находим коэффициент η при Аf/Aw=0,798:
Аf/Aw=0,5 → η=1,42;
Аf/Aw=1,0 → η=1,53;
∆Аf/Aw=0,5 → ∆ η=0,11;
mef= η∙mх= 1,5∙2,05 = 3,08
По табл. Д.3 СП 16.13330.2011 интерполяцией определяем коэффициент φе:
При λх = 2,07 и mef= 3,08 → φе= 0,307
Фактическое напряжение в сечении
Проверяем устойчивость из плоскости действия момента
По таблице Д.1 приложения Д (СП 16.13330.2011) определяем коэффициент устойчивости при центральном сжатии φ. По таблице 7 (СП 16.13330.2011) определяем тип сечения – b.
Тогда: при 2,6φ= 0,722
при 2,8φ = 0,683
при ∆φ = 0,039
при 2,67
При Мв = 0,
Условие выполнено.
Проверяем местную устойчивость стенки согласно п. 9.4.2. и табл. 22 СП 16.13330.2011:
Для определения предельной условной гибкости необходимо определить следующие параметры:
Исходя из этого, предельную условную гибкость необходимо определять по формуле 126 таблицы 22 СП 16.13330.2011.
- условие не выполняется.
|
|
Согласно п. 9.4.3 СП 16.13330.2011 предельную условную гибкость ,вычисленную по формулам (125) и (126)таблицы 22, допускается увеличивать путем определения ее по формуле
гдезначение , вычисляется по формулам (125), (126), а значение , вычисляется по формуле(127)таблицы 22.
При этом должно выполняться условие:
Для проверки данного условия определяем следующие параметры:
Так как условие выполняется, то:
- то предельная условная гибкость принимаем равной
Тогда:
- условие выполнено, значит,местная устойчивость стенки обеспечена.
Расчет сечения нижней части колонны
Предварительно задаемся типом сечения нижней части колонны. Шатровую ветвь принимаем из уголков и листа, а подкрановую из двутавра. Ветви соединяются решеткой из одиночных уголков, располагаемых под углом 45 – 50 0 к горизонтали. Высоту сечения ранее приняли h2=1,5м
z1 – расстояние от центра тяжести сечения колонны до ветви, противоположной рассматриваемой (в несимметричных сечениях z1 = (0,4…0,5)∙h – до наиболее нагруженной ветви).
z1 = 0,5·h2 = 0,5·1,5 = 0,75 м
z2 = h2 – z1 = 1,5 – 0,75 = 0,75 м
Определяем максимальное усилие в ветвях
Для расчета подкрановой ветви
Сечение 3 – 3
Сечение 4 – 4
Для расчета наружной ветви
|
|
Сечение 3 – 3
Сечение 4 – 4
Принимаем:
- для расчета подкрановой ветви 80,418 т = 80418 кг
- для расчета шатровой ветви 101,176 т = 101176 кг
Расчет подкрановой ветви
При ly1 = l1 = 1258см
Высота двутавра назначается в пределах (1/20…1/30)∙l1 = (1/20…1/30)∙1258=62,9…41,9 см,
Назначаем двутавр № 36 с характеристиками:
А = 61,9см2; ix = 14,7см; iy = 2,89см; bf = 145 мм; h = 360мм
Jx = 13380см4; Jy = 516см4; Wx = 743см3;
Определяем гибкость подкрановой ветви:
Определяем предельную гибкость. Так как , то:
По таблице Д.1 приложения Д (СП 16.13330.2011) определяем коэффициент устойчивости при центральном сжатии φ. По таблице 7 (СП 16.13330.2011) определяем тип сечения – b.
Тогда: при 2,8φ = 0,683
при 3,0φ = 0,643
при ∆φ = 0,040
при 2,92
Проверяем устойчивость ветви
, условие выполняется.
Запас прочности большой, уменьшаем площадь поперечного сечения двутавра.
Назначаем двутавр №33 с характеристиками:
А = 53,8см2; ix = 13,5см; iy = 2,79см;
Jx = 9840см4; Jy = 419см4; Wx = 597см3;
Гибкость
Определяем предельную гибкость:
По таблице Д.1 приложения Д (СП 16.13330.2011) определяем коэффициент устойчивости при центральном сжатии φ. По таблице 7 (СП 16.13330.2011) определяем тип сечения – b.
при 3,0φ = 0,643
при 3,2φ = 0,602
при ∆φ = 0,041
при 3,18
Проверяем устойчивость ветви
, условие выполняется.
Расчет наружной ветви
Задаемся гибкостью λх = 60. Определяем предельную гибкость:
при φ = 0,744
при φ = 0,709
при ∆φ = 0,035
при
Ориентировочная площадь сечения наружной ветви:
Принимаем bл = h – 40мм = 330-40 = 290мм
Назначаем толщину листа от 10 до 20 мм, кратно 2 мм: tл = 10 мм
Требуемая площадь уголка:
Проектируем сечение из двух уголков ∟125х12листа tл = 10 мм
Ауг = 28,9см2; ix = 3,82см;
Jx =422 см4; zo = 3,53 см;
Фактическая площадь наружной ветви:
Анв =1,0·29+28,9·2 = 86,8 см2.
Общая площадь сечения
Σ А = Апв + Aнв = 53,8 + 86,8 = 140,6 см2
Расстояние от наружной грани шатровой ветви до центра ее тяжести:
Расстояние от центра тяжести всего сечения до центра тяжести ветвей:
Уточняем усилия в ветвях
Гибкость подкрановой ветви
Определяем предельную гибкость:
По таблице Д.1 приложения Д (СП 16.13330.2011) определяем коэффициент устойчивости при центральном сжатии φ. По таблице 7 (СП 16.13330.2011) определяем тип сечения – b.
при 3,0φ = 0,643
при 3,2φ = 0,602
при ∆φ = 0,041
при 3,18
Напряжение в сечении двутавра № 33
Проверка выполняется.
Момент инерции наружной ветви из плоскости действия момента:
Момент инерции наружной ветви в плоскости действия момента:
Определяем радиус инерции наружной ветви колонны из плоскости действия момента:
То же, в плоскости действия момента:
Гибкость всей ветви:
Гибкость ветви между узлами решетки:
Определяем предельную гибкость:
По таблице Д.1 приложения Д (СП 16.13330.2011) определяем коэффициент устойчивости при центральном сжатии φ. По таблице 7 (СП 16.13330.2011) определяем тип сечения – b.
при 3,4φ = 0,562
при 3,6φ = 0,524
при ∆φ = 0,038
при 3,55
Напряжение в сечении наружной ветви:
, условие выполняется.
Геометрические характеристики всего сечения колонны:
Гибкость нижней части колонны
Принимаем предварительно раскосы из уголков 70х5мм: Аd = 6,86см2; imin= 2,16см.
Аd1 = 2·Ad = 2·6,86 = 13,72см2 – площадь сечения раскосов по двум граням сечения колонны.
Определяем приведенную гибкость по формуле 15 табл.8 [1]:
где α = 28 при α = 45 0;
По табл. Д.4приложения Д (СП 16.13330.2011) определяем
при m1x = 0,88 и = 1,46 находим φe1 = 0,487
при m2x = 2,58 и = 1,46 находим φe2 = 0,267
Проверяем устойчивость колонны
- условие выполняется.
-условие выполняется.
Дата добавления: 2018-06-01; просмотров: 452; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!