МЕТОДИКА ТЕПЛОВОГО РАСЧЕТА ПДВС
Тепловой расчет выполняется относительно 1 кг топлива и включает определение состава и количества рабочего тела, участвующего в действительном цикле, термодинамических параметров (давления и температуры) в характерных точках цикла, индикаторных и эффективных параметров проектируемого двигателя, рабочего объема (литража) двигателя. Исходя из рабочего объема, с учетом скоростного режима и степени сжатия принимается двигатель – прототип, ориентируясь на который, принимается число цилиндров, определяются диаметр цилиндра и ход поршня. Для оценки экономичности двигателя и величины потерь выполняется оценочный расчет теплового баланса проектируемого двигателя. Тепловой расчет достаточно выполнить для заданного скоростного режима.
Параметры рабочего тела
Стехиометрическое количество воздуха:
–в киломолях на 1 кг топлива
; 3.1
– в кг на 1 кг топлива
; 3.2
где
gС, gН, gОт - массовые доли углерода, водорода и кислорода в топливе или элементный состав топлива, должно выполняться равенство gн +gС + gОт = 1;
числа 0,21 и 0,232 – объемная и массовая доли кислорода в составе сухого атмосферного воздуха, принятые по стандарту в РФ;
μв – молярная масса сухого воздуха, равная согласно стандарту μв=28.95 кг/кмол.
Элементный состав бензинов и дизельного топлива приведен в таблице 3.1, а элементный состав альтернативных топлив – в таблице 3.2.
|
|
Таблица 3.1
Показатели | Бензины | Дизельные топлива | |||||
А-76 летний | АИ-93 (АИ-92) летний | АИ-95 «Экстра» с МТБЭ | Летнее Л | Зимнее З | Арктическое А | ||
Молярная масса – μТ , кг/моль | 106 | 110 | 110 | 115 | 230 | 235 | 240 |
Низшая теплота сгорания – Нu, МДж/кг | 44,0 | 43,3 | 42,9 | 43,0 | 42,8 | 43,03 | 43,0 |
Элементный состав gС gн gОт | 0,855 0,145 0 | 0,865 0,135 0 | 0,864 0,133 0,0133 | 0,87 0,13 0 | 0,873 0,127 0 | 0,869 0,131 0 | 0,870 0,130 0 |
Таблица 3.2
Показатели | Метан СН4 (природный газ) | Пропан С3Н8 | Бутан С4Н10 | Метанол СН4О | Этанол С2Н6О | ДМЭ С2Н6О (Диметил- эфир) | РМЕ (Рапсо-вое масло) | Водород Н2 |
Молярная масса - μТ , кг/моль | 16 | 44 | 58 | 32 | 46 | 46 | 294 | 2 |
Низшая теплота сгорания – Нu, МДж/кг | 50 | 46,35 | 45,75 | 19,6 | 26,9 | 27,6 | 37,5 | 120 |
Элементный состав gС gн gОт | 0,75 0,25 0 | 0,818 0,182 0 | 0,828 0,172 0 | 0,375 0,125 0,5 | 0,522 0,130 0,348 | 0,522 0,130 0,348 | 0,77 0,12 0,11 | 0 1 0 |
Количество свежего заряда
В зависимости от рабочего процесса в двигатель к началу процесса сжатия поступает или смесь воздуха с топливом, или чистый воздух.
|
|
Для двигателя с искровым зажиганием (ДсИЗ) количество свежего заряда
М1 (кмоль/кг топлива) равно сумме молей воздуха и топлива:
, (3.3)
где μт – молярная масса топлива.
Для дизельного двигателя количество свежего заряда М1 (кмоль/кг топлива) равно количеству поступающего воздуха:
(3.4)
Молярные массы различных топлив приведены в таблицах 3.1 и 3.2.
Состав и количество продуктов сгорания
Расчет выполняется по разным формулам в зависимости от коэффициента избытка воздуха.
При α<1(недостаток воздуха) имеет место неполное окисление (сгорание) топлива и продукты сгорания в основном состоят из СО2 , Н2О, N2, СО и Н2.
При α>1 (избыток воздуха) имеет место полное окисление (сгорание) топлива. В этом случае основной состав продуктов сгорания следующий: СО2 , Н2О, N2, и О2. При стехиометрическом составе смеси (α=1) МО2=0; расчет количества СО2, Н2О, N2 выполняется по тем же формулам, что и при α>1.
Количество продуктов сгорания в киломолях на 1 кг топлива при α<1 рассчитывается:
МСО = 0,42·L0·(1-α)/(1+К)
|
|
МСО2 = (gC/12) - МСО
МН2 = К· МСО (3.5)
МН2О = (gН/2) – МН2
МN2 = 0,79·α·L0.
где К= МН2/МСО≈1,12·
Общее количество продуктов сгорания равно
М2= МСО+МСО2+МН2+МН2О+МN2
Количество продуктов сгорания в киломолях на 1 кг топлива при α≥1 рассчитывается:
МСО2 = gC/12
МН2О = gН/2 (3.6)
МN2 = 0,79αL0
МО2 = 0,21(α-1)L0.
Общее количество продуктов сгорания равно:
М2= МСО2+ МН2+ МН2О+ МО2+ МN2.
Приведенные выше расчеты продуктов сгорания включают компоненты, оказывающие существенное влияние на энергетические и экономические показатели ДВС. Содержание других продуктов сгорания (оксиды азота, несгоревшие углеводороды и др.) вследствие относительно малой их концентрации в ОГ не учитывается в термодинамических расчетах, но они учитываются при оценке экологических характеристик ПДВС.
Состав продуктов сгорания в объемных долях
ri=Mi/M2 (3.7)
где i – индекc i-того газа (СО2, H2О, N2, СО,О2, Н2) в смеси отработавших газов.
Объемы исходных компонентов и продуктов их сгорания могут отличаться из-за различия молярного состава свежего заряда М1 и продуктов сгорания М2. Изменение количества вещества при сгорании (в киломолях) равно ΔМ = М2 – М1 и оценивается теоретическим (или химическим) коэффициентом молярного изменения
|
|
μ0 = М2/М1 = 1 + ΔМ/М1 (3.8)
Процесс впуска
При расчете процесса впуска определяются термодинамические параметры смеси (давление и температура) к началу сжатия.
Давление в конце впуска pа, МПа
pа = р0 – Dpа , (3.9)
где р0 – давление среды, откуда поступает свежий заряд, МПа. В ПДВС без наддува это барометрическое давление. В ПДВС с наддувом принимается давление воздуха после компрессора – рк;
Dpа – потери давления на впуске, МПа (при движении по впускному тракту и входе в цилиндр).
Потери давления на впуске DPа, МПа, равны
Dpа=(b2 + xвп) × ωвп 2 × r0 × 10-6 / 2, (3.10)
где b– коэффициент затухания скорости движения заряда при входе в цилиндр;
xвп –коэффициент сопротивления впускной системы, отнесенный к наиболее узкому ее сечению.
ωвп – средняя скорость движения заряда в наименьшем сечении впускной системы (в сечении впускного клапана или в сечении продувочных окон).
r0 – плотность заряда на впуске, кг/м3.
По опытным данным для современных двигателей на номинальном режиме
ωвп=50 – 120 м/с, а суммарное сопротивление (b2+x ВП) =2,5...4,0.
Плотность заряда на впуске (r0, кг/м3) определяется по уравнению состояния идеального газа.
ПДВС без наддува
r0 = p0 × 106/(Rв × Т0) , (3.11)
ПДВС с наддувом
rк = pк ×106/(Rв × Тк) , (3.12)
где Rв=287 Дж/(кг×К)–индивидуальная газовая постоянная воздуха;
Т0– температура окружающей среды для ПДВС без наддува;
Тк – температуры воздуха после компрессора для ПДВС с наддувом.
При расчете и конструировании безнаддувного ПДВС давление и температуру окружающей среды студент принимает по своему усмотрению.
При проектировании двигателя с наддувом следует пользоваться дополнительной литературой.
Температура в конце впуска Та, К
Ta = (T0 + DT + gr × Тr) / (1 + gr), (3.13)
где
DT – температура подогрева свежего заряда на впуске, К;
gr – коэффициент остаточных газов;
Тr – температура остаточных газов, К.
Значениями DT, gr, Тr в расчетах задаются с учетом особенностей конструкции проектируемого двигателя и его системы выпуска (табл. 3.3). При расчете двигателя с наддувом в зависимости от степени наддува значение DT может быть отрицательным.
Таблица 3.3
Показатели | Четырехтактные ПДВС | Двухтактные ПДВС с прямоточной схемой продувки | |
С искровым зажиганием | Дизели | ||
Подогрев заряда DT | 0 – 25 | 20 – 40 | 5 – 10 |
Коэффициент остаточных газов gr | 0,06 – 0,08 | 0,03 – 0,06 | 0,04 – 0,10 |
Температура остаточных газов Тr, К. | 900 –1000 | 600 – 900 | 600 – 900 |
Коэффициент наполнения hv
(3.14)
При расчете цикла ПДВС с наддувом вместо Р0 и Т0 подставляются давление и температура воздуха после наддувочного компрессора.
При проектировании двигателей с настроенными системами выпуска и системами впуска с инерционным наддувом при наличии опытных данных коэффициент наполнения следует рассчитывать с учетом коэффициента очистки и коэффициента дозарядки.
Давление остаточных газов в конце выпуска (или просто давление выпуска – рr) можно принять из таблицы 3.4. При этом следует иметь в виду, что чем совершеннее конструкция системы газообмена, тем меньше значение рr.
Ориентировочные значения расчетных параметров процесса газообмена, полученные опытным путем на номинальном режиме, приведены в таблице 3.4.
Таблица 3.4
Показатели | Четырехтактные ПДВС | Двухтактные ПДВС с прямоточной схемой продувки | |
С искровым зажиганием | дизели | ||
Давление впуска ра, МПа | 0,085 – 0,09 | 0,085 – 0,095 | (0,85 – 1,05)р0 |
Температура впуска Та, К | 320 – 380 | 310 – 350 | 320 – 400 |
Коэффициент наполнения hv | 320 – 380 | 310 – 350 | 320 – 400 |
Давление выпуска рr, МПа | 0.105 0.120 | 0.110 – 0.120 | 0.105 – 0.120 |
Процесс сжатия
Давление и температура в конце сжатия определяются
рс = ра × , (3.15)
Тс = Та × . (3.16)
где n1 – показатель политропы сжатия.
На величину показателя n1 оказывают существенное влияние конструктивные факторы, такие как диаметр цилиндра, отношение хода поршня к диаметру цилиндра, компактность камеры сгорания (отношение площади поверхности камеры сгорания к ее объему), интенсивность охлаждения цилиндра и поршня и др.
Нагрузочный и скоростной режимы работы двигателя так же заметно влияют на этот показатель. Увеличение частоты вращения двигателя, нагрузки, применение наддува приводят к росту показателя n1.
В расчетах показателем n1 задаются. На номинальном режиме работы его значения приведены в таблице 3.5.
Для проверки правильности расчетов полученные значения рс и Тс сравнивают с данными таблицы 3.5.
Таблица 3.5
Показатели | Дизель без наддува | Дизель с наддувом при рк<0,2МПа без охлаждения воздуха | ДсИЗ |
Степень сжатия | 15 – 23 | 12 – 15 | 6,5 – 12 |
Средний показатель политропы n1 | 1,35 – 1,38 | 1,33 – 1,37 | 1,35 – 1,38 |
Давление в конце сжатия рс, МПа | 2,9 – 6,0 | До 8 | 1,2 – 2,2 |
Температура в конце сжатия Тс, К | 700 – 900 | До 1000 | 600 – 900 |
Процесс сгорания
В основе термодинамического расчета процесса сгорания заложено уравнение первого закона термодинамики. Допускается, что в ДсИЗ процесс сгорания протекает при постоянном объеме (изохорный процесс). В дизеле сгорание вначале протекает при постоянном объеме, а затем – при постоянном давлении.
Вначале определяется из уравнения сгорания температура конца сгорания, а затем термодинамическое давление. Уравнение сгорания имеет вид:
для ДсИЗ
; (3.17)
для дизеля
, (3.18)
где
–коэффициент использования теплоты;
– низшая теплота сгорания рабочей смеси, КДж/кг;
– средняя мольная изохорная теплоемкость рабочей смеси в интервале температур от 0 до Тс, кДж/(кмол·К);
– степень повышения давления в процессе сгорания; в расчетах принимается: для дизелей с неразделенными камерами сгорания и объемным смесеобразованием λ=1,6 – 2,5; для вихрекамерных и предкамерных, а также для дизелей с неразделенными камерами сгорания и пленочным смесеобразованием λ=1,2 – 1,8;
–действительный коэффициент молекулярного изменения;
– средняя мольная изохорная теплоемкость смеси отработавших газов в интервале температур от 0 до , кДж/(кмол/К);
– температура расчетного цикла в конце сгорания.
Значение коэффициента использования теплоты принимать в пределах:
Для ДсИЗ с электронной системой впрыска ………………0,90 – 0,96
Для карбюраторных двигателей …………………………….0,80 – 0,95
Для дизелей с неразделенными камерами сгорания ……….0,70 – 0,80
Для дизелей с разделенными камерами сгорания ………….0,65 – 0,80
Для газотопливных двигателей ……………………………..0,80 – 0,85
При выборе следует иметь ввиду: чем совершеннее процесс сгорания, тем выше коэффициент использования теплоты. Более высокие значения характерны для компактных камер сгорания, обеспечивающих быстрое и более полное сгорание в основной фазе процесса сгорания ДВС. На влияет степень сжатия, конструкция системы охлаждения, а так же режимные параметры двигателя: состав смеси, частота вращения.
Низшая теплота сгорания рабочей смеси, т.е. смеси свежего воздуха с остаточными газами определяется по формуле:
Нраб.см= (Hu - ΔHu)/[(М1·(1+γr)], (3.19)
где Hu принять из таблиц 3.1 или 3.2 и перевести в кДж/кг;
ΔHu – невыделившаяся теплота вследствие химической неполноты сгорания топлива из-за недостатка кислорода при α<1, кДж/кг. Ее величина равна
ΔHu=119950·(1- α ) ·L0 (3.20)
Изохорная теплоемкость рабочей смеси определяется по термодинамическим закономерностям расчета теплоемкости газовых смесей. Рабочая смесь рассматривается, как смесь свежего заряда и остаточных газов. При этом теплоемкостью паров (капелек) топлива, участвующих в процессе сжатия в ДсИЗ, пренебрегаем.
Теплоемкость рабочей смеси равна
=( + γr· )/(1+ γr), (3.21)
где
– изохорная мольная средняя теплоемкость воздуха в интервале температур от 0 до Тс;
– изохорная мольная средняя теплоемкость смеси остаточных газов в интервале температур от 0 до Тс;
Теплоемкость смеси остаточных газов определяется по формуле для расчета газовых смесей
= Σ(ri· ) , (3.22)
где ri и – соответственно мольная (объемная) доля и средняя изохорная мольная теплоемкость в интервале температур от 0 до Тс i-того компонента состава остаточных газов. ri – рассчитана ранее по формуле (3.7).
Средние изохорные мольные теплоемкости в интервале температур от 0 до Тс воздуха и компонентов отработавших газов можно принять из справочных таблиц по теплотехнике или рассчитать по эмпирической формулам, кДж/(кмол·К):
для воздуха
=19,88+0,002638·Тс (3.23)
для азота
N2=19,716+0,0025·Тс (3.24)
для диоксида углерода СО2
СО2=27,941+0,019·(Тс-273)-5,487·10-6·(Тс-273)2 (3.25)
для паров воды
Н2О=23,49+0,005359·Тс (3.26)
для оксида углерода
СО=19,88+0,002638·Тс (3.27)
для водорода
N2=20,684+0,000206·(Тс-273)+5,88·10-7·(Тс-273)2 (3.28)
для кислорода
=20.93+0,004641·(Тс-273)+8.4·10-7·(Тс-273)2 (3.29)
Действительный коэффициент молекулярного изменения равен
= (μ0+ γr)/(1+ γr) (3.30)
Средняя мольная изохорная теплоемкость смеси отработавших газов в интервале температур от 0 до рассчитывается аналогично расчету теплоемкости смеси остаточных газов, кДж/(кмол/К):
= Σ(ri· ) , (3.31)
где средние теплоемкости i-того компонента определяются по другим эмпирическим зависимостям, справедливым для более высокого уровня конечной температуры – Тz:
для азота
N2=21,553+0,001457·Тz (3.32)
для диоксида углерода СО2
СО2=38.209+0,003349·Тz (3.33)
для паров воды
Н2О=25.458+0,004438·Тz (3.34)
для оксида углерода
СО=22.100+0,001430·Тz (3.35)
для водорода
N2=19.198+0,001758·Тz (3.36)
для кислорода
=23.300+0,001550·Тz (3.37)
Для определения температуры Тz требуемые согласно составу отработавших газов (ОГ) выражения из (3.32) – (3.37) подставляются в формулу (3.31) и получается выражение определения теплоемкости газовой смеси ОГ вида =a+b·Тz, где «а» и «b» – числовые значения. Затем все перечисленные величины подставляются в уравнение сгорания, которое после алгебраических преобразований сводится к квадратичному уравнению вида
А· +В·Тz-С=0, (3.38)
где А, В и С – числовые значения.
Отсюда находится температура сгорания Тz, К
(3.39)
Давление в конце сгорания рZ, МПа:
для ДсИЗ
рz = рc ×m × Tz / Tc. (3.40)
для дизелей
рz = рc ×λ (3.41)
Степень повышения давления для ДсИЗ
λ= рz /рс (3.42)
По опытным данным для бензиновых ДсИЗ λ=3,2 – 4,2; для газотопливных ДсИЗ λ=3,0 – 5,0.
Для ДсИЗ действительное давление сгорания рzд, примерно на 15% меньше расчетного из-за увеличения реального надпоршневого объема в процессе сгорания
pzд≈0,85·рz. (3.43)
Для дизельных двигателей определяются степень предварительного расширения – ρ и степень последующего расширения – δ.
ρ =(μ/λ)·(Tz / Tc) (3.44)
δ=ε/ρ (3.45)
Значения степени предварительного расширения должны укладываться в диапазоне ρ = 1,2 –1,7.
Значения давления и температуры конца сгорания для современных автотракторных двигателей приведены в таблице 3.6.
Таблица 3.6
Тип двигателя | Tz, К | рz, МПа | рzд, МПа |
ДсИЗ бензиновый | 2400 – 3000 | 3,5 – 7,5 | 3,0 – 6,5 |
Дизель | 1800 – 2300 | 5,0 – 12,0 | 5,0 – 12,0 |
ДсИЗ газотопливный | 2200 – 2500 | 3,0 – 5,0 | 2,5 – 4,5 |
Расчет процесса сгорания вызывает у студентов более всего вопросов. Поэтому в приложении 1 приведен пример расчета процесса сгорания.
Процесс расширения
Термодинамические параметры процесса расширения (давление Рb и температура Тb) определяются по термодинамическим соотношениям политропного процесса.
Для ДсИЗ
Рb= рz/ε , (3.46)
ТВ = ТZ /ε . (3.47)
Для дизеля
Рb= рz/d , (3.46)
ТВ = ТZ /d . (3.47)
где п2– показатель политропы расширения.
Показатель n2 зависит от интенсивности теплообмена в процессе расширения. Все мероприятия, уменьшающие интенсивность теплообмена, приводят к уменьшению этого показателя.
Значения n2 следует принимать из таблицы 3.7. Значения Рb и ТВ так же приведены в таблице 3.7.
Таблица 3.7
Тип двигателя | n2 | Рb, МПа | ТВ, К |
ДсИЗ | 1,23 – 1,30 | 0,35 – 0,50 | 1200 – 1700 |
Дизель | 1,18 – 1,28 | 0,20 – 0,40 | 1000– 1200 |
Дата добавления: 2018-02-28; просмотров: 290; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!