Расчет параметров производства чугуна
Расчет необходимого количества агломерата производится по специальной программе, основанной на методике Рамма-Похвиснева, где в качестве исходных данных используются сведения о химических составах агломерата (табл. 4.14), кокса (табл. П 2.4), получаемого чугуна (табл. П 2.4), основность шлака, а также следующие параметры работы доменной печи, как температура и влажность дутья, содержание кислорода в нем, температура продуктов плавки, степень развития процессов непрямого восстановления (табл. П 2.4). В результате расчета определяются химические составы получаемых продуктов плавки и расходные коэффициенты шихтовых материалов. Результаты расчета доменной шихты приведены в табл. 4.15-4.18.
Таблица 4.13
Материальный баланс процесса агломерации
Поступило в процесс | кг/100 кг агломерата | Получено в процессе | кг/100 кг агломерата |
Железорудная смесь | 92,03 | Агломерат | 99,98 |
Флюсующая часть | 15,58 | Отходящие газы (без учета вредных прососов) | 82,21 |
Топливная часть | 6,0 | То же с учетом вредных прососов (50 %), м3/100 кг агломерата | 276,03 |
Гигроскопическая влага шихты | 10,0 | ||
Влажный воздух | 59,38 | ||
Всего | 182,99 | Всего | 182,19 |
Химический состав агломерата приведен в табл. 4.14.
Таблица 4.14
Химический состав агломерата
Feобщ | Fe2O3 | MnO | SiO2 | Al2O3 | CaO | MgO | FeS | SO3 | P2O5 |
64,195 | 78,373 | 0,016 | 3,205 | 0,329 | 5,808 | 0,237 | 0,001 | 0,012 | 0,016 |
|
|
Таблица 4.15
Химический состав получаемого чугуна, % масс.
Fe | Mn | P | S | Si | C |
94,867 | 0,040 | 0,051 | 0,020 | 0,50 | 4,522 |
Таблица 4.16
Химический состав шлака, % масс.
CaO | MgO | SiO2 | Al2O3 | FeO | MnO |
44,484 | 2,592 | 36,668 | 11,261 | 0,658 | 0,149 |
Таблица 4.17
Химический состав колошникового газа, % объемн.
CO2 | CO | N2 | H2 | CH4 |
21,340 | 21,433 | 56,026 | 1,036 | 0,166 |
Таблица 4.18
Материальный баланс доменной плавки (в расчете на 100 кг чугуна).
Поступило в печь, кг | Получено в печи, кг | ||
1. Железорудная смесь | 147,5 | 1. Чугун | 100,0 |
2. Марганцевая руда | 0,0 | 2. Шлак | 18,58 |
3. Кокс | 48,2 | 3. Газ | 225,2 |
4. Дутье для сжигания углерода кокса | 149,0 | 4. Водяной пар | 0,9 |
Итого | 344,7 | Итого | 344,7 |
Расход кокса составляет 482 кг/т чугуна, расход агломерата – 1475 кг/т чугуна, выход шлака – 185,8 кг/т чугуна, количество образующегося при этом колошникового газа равно 226,1 кг или 1621 м3/т чугуна.
Теперь можно рассчитать удельный расход агломерата в расчете на 1 т железа в прокате:
кг/т Fe проката
где 0,9487 – массовая доля железа в чугуне (см. 4.5.2.2.5);
185,8 – количество доменного шлака, кг/т чугуна (см. табл. 4.18);
0,00657 – массовая доля FeO в доменном шлаке (см. табл. 4.16);
|
|
15 – количество утилизируемой колошниковой пыли, кг/т чугуна (см. табл. П 2.4);
2 – количество неуловленной колошниковой пыли, кг/т чугуна (см. табл. П 2.4);
0,48 – массовая доля железа в колошниковой пыли (табл. П 2.4);
859,8 – количество жидкого чугуна, кг/т железа проката (см. 4.5.2.2.5);
0,642 – доля железа в агломерате (см. 4.5.2.3.2);
56/72 – доля железа в оксиде FeO.
Расчет количества железорудного концентрата
Определив расход агломерата, рассчитаем количество концентрата, необходимое для его производства:
кг/т Fe проката,
где 1283,8 – удельный расход агломерата в ДЦ, кг/т железа проката (см. 4.5.2.3.3);
0,642 – массовая доля железа в агломерате (см. 4.5.2.3.2);
5 – количество безвозвратных потерь пыли на АГП, кг/т агломерата (см. табл. П 2.5);
0,40 – массовая доля железа в агломерационной пыли (см. табл. П 2.5);
15 – количество утилизируемой колошниковой пыли, кг/т чугуна (табл. П 2.4);
0,48 – массовая доля железа в колошниковой пыли (табл. П 2.4);
(5+15) – количество утилизируемой окалины и шламов МНЛЗ, кг/т слябов (табл. П 2.2);
5 – количество утилизируемой окалины прокатного производства, кг/т проката (табл. П 2.1);
0,567 – массовая доля железа в окалине прокатного производства (см. табл. П 2.1);
|
|
1054,3 – расход слябов МНЛЗ, кг/т железа проката (см. 4.5.2.1);
0,844 – доля железа в окалине и шламах МНЛЗ (см. табл. П 2.2);
1030,6 – количество производимого проката, кг/т железа проката (см. 4.5.2.1);
0,6958 – доля железа в концентрате (см. 4.5.2.3.1).
С учетом потерь железорудного концентрата при транспортировке его потребуется:
кг/т Fe проката,
где 4 – доля потерь железорудного концентрата при транспортировке, % масс. (см. табл. П 2.9);
1149,3 – расход железорудного концентрата, кг/т железа проката (см. текущий раздел).
Таким образом, потери железорудного концентрата составят 47,9 кг/т Fe проката.
Как уже было рассчитано ранее (см. 4.5.2.3.1), для получения 1 т концентрата необходимо в 2732,2 т руды. При этом с учетом безвозвратных потерь с пылью потребуется:
кг руды/т Fe проката,
где 0,6958 – массовая доля железа в концентрате (см. 4.5.2.3.1);
1,7322 – количество образующихся при обогащении хвостов, т/т концентрата (см. 4.5.2.3.1);
0,1269 – массовая доля железа в хвостах (см. 4.5.2.3.1);
5 – количество неуловленной пыли на ГОК, кг/т концентрата (см. табл. П 2.6);
1197,2 – расход железорудного концентрата с учетом его потерь при транспортировке, кг/т железа проката;
0,3351 – доля железа в исходной руде (см. табл. 4.8).
Дата добавления: 2018-02-18; просмотров: 1448; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!