Расчет и конструирование второстепенной балки
Так как классы бетона и арматуры второстепенной балки аналогичны классам бетона и арматуры плиты, то воспользуемся найденными ранее характеристиками:
- нормативное сопротивление бетона осевому сжатию fck = 20 МПа;
- частный коэффициент безопасности по бетону γc = 1,5;
- расчетное сопротивление бетона сжатию fcd = fck/ γс=20/1,5=13,33МПа;
- коэффициент α = 1,0;
- относительная деформация εcu = 3,5 ‰; ωc = 0,810; k2 = 0,416.
Для арматуры класса S500 принимаем по [5, таблица 6.5] нормативные и расчетные характеристики:
- нормативное сопротивление арматуры fyk = 500 МПа;
- расчетное сопротивление арматуры fyd = 435 МПа;
- модуль упругости арматуры Еs = 2·105 МПа.
Определение расчетных пролетов
Расчетный пролет для крайних пролетов
.
Расчетный пролет для средних пролетов
.
Рисунок 3.1 – К определению расчетных пролетов второстепенной балки
Расчет нагрузок на второстепенную балку
Второстепенная балка работает совместно с прилегающими к ней участками плиты, т. е. расчетное сечение будет тавровое с шириной полки в сжатой зоне равной расстоянию между осями (шагу) второстепенных балок, т. е. .
Нагрузку на погонный метр второстепенной балки определяется по формуле
(3.1)
Fsb=8,509+15,87=24,379 кПа.
Определение погонной нагрузки в кН/м на второстепенную балку сведем в таблицу 3.1.
|
|
Таблица 3.1 – Расчет нагрузок на 1 п. м второстепенной балки
Наименование нагрузки | Нормативная нагрузка, кПа | Коэффициент безопасности по нагрузке γ f | Расчетная нагрузка, кПа |
1 Постоянные – gsb | |||
От веса пола и монолитной плиты: - нормативная - расчетная | 5,244 | 1,35 | 7,091 |
От собственного веса второстепенной балки: | 1,05 | 1,418 | |
Итого g: | 6,294 | 8,509 | |
2 Временная – qsb | |||
по заданию: 4,6·2,3 | 10,58 | 1,5 | 15,87 |
Усилия, возникающие в балке от действия внешней нагрузки
Второстепенная балка рассчитывается как пятипролетная неразрезная балка с шарнирным опиранием на стены и главные балки.
Статический расчет второстепенных балок выполняется с учетом перераспределения усилий в стадии предельного равновесия конструкции.
В зависимости от схемы распределения временной нагрузки в одном и том же сечении ригеля могут возникать как положительные, так и отрицательные изгибающие моменты. Для определения этих моментов строят огибающую эпюру изгибающих моментов, используя табличные коэффициенты. Результаты вычислений сводят в таблицу 3.2.
Значения моментов определяют по длине ригеля в точках 0,2 ее длины.
|
|
Msd=β·Fsb·leff2, (3.2)
Значение коэффициента β зависит от соотношения временной и постоянной нагрузки . В приложении Б приведены значения коэффициента при значениях Q/G через 0,5. Для промежуточных значений коэффициент β находят по линейной интерполяции.
Таблица 3.2 – Значения изгибающих моментов в сечениях балки
Номер пролета | Номер точки | Значение в долях пролета | Значение β | Fр·leff2, кН·м | Значения момента Мsd, кН·м | ||
+b | -b | Пролетный + Мsd | Опорный и пролетный - Мsd | ||||
первый | 1 | 0,2 | 0,065 | - | 24,379×5,82 = = 820,11 кН·м | 55,31 | - |
2 | 0,4 | 0,090 | - | 73,81 | - | ||
max | 0,425 | 0,091 | - | 74,63 | - | ||
3 | 0,6 | 0,075 | - | 61,51 | - | ||
4 | 0,8 | 0,02 | - | 16,40 | - | ||
5 | 1 | - | -0,0715 | - | 58,64 | ||
второй | 6 | 0,2 | 0,018 | -0,0289 | F· leff2 = = 24,37×5,752= = 819,8кН·м | 14,51 | 23,29 |
7 | 0,4 | 0,058 | -0,0073 | 46,75 | 5,88 | ||
max | 0,5 | 0,0625 | - | 50,38 | - | ||
8 | 0,6 | 0,058 | -0,0044 | 46,75 | 3,55 | ||
9 | 0,8 | 0,018 | -0,0229 | 14,51 | 18,46 | ||
10 | 1 | - | -0,0625 | - | 50,38 | ||
третий | 11 | 0,2 | 0,018 | -0,0219 | F· leff2 = = 24,37×5,752= = 819,8 кН·м | 14,51 | 17,65 |
12 | 0,4 | 0,058 | -0,00327 | 46,75 | 2,64 | ||
max | 0,5 | 0,0625 | - | 50,38 | - | ||
13 | 0,6 | 0,058 | -0,00327 | 46,75 | 2,64 | ||
14 | 0,8 | 0,018 | -0,0219 | 14,51 | 17,65 | ||
15 | 1 | - | -0,0625 | - | 50,38 |
Дата добавления: 2018-02-15; просмотров: 1232; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!