Регулированием и выбор гидравлического оборудования
гидропривод станкостроение гидросхема дроссельный
1. По заданной величине развиваемого на штоке гидроцилиндра усилие и заданной величине давление определяем диаметр гидроцилиндра, и выбираем его типоразмер из стандартного ряда.
м (1)
где Р = 1200 Н- заданная нагрузка (Н);
р = 2.5 × 106 Н/м2 - заданное расчетное давление (Па);
η= 0.87 - механический кпд гидропривода;
α - отношение диаметров штока и поршня
Принимаем = 0.45
Следовательно D = м
Расчетный диаметр штока dшт = a×D = 0.45×94 =42 мм
Из стандартного ряда выбираем диаметр гидроцилиндра больше расчетного
D = 100 мм
dшт = 45 мм [1, с. 8]
Диаметр поршня и штока соответствует ГОСТ 12447-80.
По расчетному диаметру подбираем и сам гидроцилиндр.
Берём конструкцию, габаритные и присоединительные размеры гидроцилиндра с двухсторонним штоком на номинальное давление 6,3 МПа по ОСТ2 Г24-2-73 [1, с. 78]. Обозначение: 2-100´45´320.
Цилиндр общего применения, нормальной точности с торможением в конце хода поршня при его движении в обе стороны:
диаметр поршня 100 мм,
диаметр штока 45 мм,
величина хода 320 мм по ГОСТ 6540-68 [1, c.79].
Табл. 2
Номинальный расход, л/мин | 200 |
Максимальное скоростное усилие на штоке без участия сил трения, кН | 38,7 |
Максимальное давление холостого хода 0.16j,МПа, где j= 0,2 | |
Точность изготовления | (Н) нормальная |
Утечка масла через уплотнения поршня при номинальном давлении, см ‘мин, не более, для точности изготовления(Н) | 63 |
Масса, кг (в зависимости от длины хода поршня S,мм) | 73.78 |
Номинальная точность фильтрации масла, мкм | 40 |
|
|
. Для создания толкающего усилия, развиваемого на штоке гидроцилиндра, рабочую жидкость под давлением следует подавать в его поршневую полость. Тогда эффективная площадь поршня
, м 2 (2)
м2
Давление рн¢ на выходе из насоса, необходимое для ориентировочного создания максимального заданного усилия вычисляют по формуле
Па (4)
МПа
. Ориентировочную подачу QH насоса вычисляем по формуле:
м3/с (5)
где v =10.8×10-2 м/с - заданная скорость БП движения штока гидроцилиндра м/с.
Q¢H = 10.8 10-2× 6.22×10-3=6.7×10-4 м3/с
Q¢H Q1H+Q2H
Qpn Q1H; Qpn = Q1H=Vpn×
Где Vpn =1×10-2 м/с
Q1H=1×10-2× 6.22×10-3=0.62×10-4 м3/с
Тогда = Q¢H- Q1H
Q2H=6.7×10-4- 0.62×10-4 = 6.08×10-4м3/с.
. Увеличивая ориентировочное значения подач и давления на 10-15% с целью приближенной компенсации потерь в трубопроводах, аппаратах и утечек жидкости в системе гидропривода
=(1.1….1.15) ×1.95 = 2.15…2.25 МПа (6)
принимаем = 2.25 МПа
принимаем Q¢¢H=7.5×10-4м3/с=7.5×10-4 ×60×103=4.2 л/мин.
тогда Q¢2H= Q¢¢H -Q¢1H=45 -4.2=40.8 л/мин.
|
|
. С учетом уточненных расчетных значений гидравлических параметров и выбирают типоразмер насоса для системы гидропривода, подача которого не меньше расчетной [1, с. 22].
Выбираем нерегулируемый пластинчатый насос двойного действия F12 - 24AM [1, c. 22].
Табл. 3. - Основные параметры насоса
Рабочий объем, см3 | 63 |
Подача, л/мин. | 50 |
Давление на выходе из насоса, МПа - номинальное - предельное | 6.3 7.0 |
Частота вращения, об/мин - номинальная - максимальная - минимальная | 960 960 600 |
Номинальная мощность, ч | 7 |
Ресурс при номинальном режиме работы, ч | 3000 |
КПД при номинальном режиме работы: - объемный - полный | 0.89 0.8 |
Масса, кг | 22 |
Затрачиваемая мощность при давлении на выходе из насоса, равном нулю, кВт | 1.2 |
. По гидравлическим характеристикам насоса выбирают гидравлическую аппаратуру гидропривода. Применяем золотниковый гидравлический распределитель с электрогидравлическим управлением ПГ74-24 [1, c.106].
Табл. 4. - Основные параметры гидрораспределителя
Диаметр условного прохода, мм 20 | |
Расход масла, л/мин: - номинальный - максимальный | 80 160 |
Минимальное давление управления для распределителей с гидравлическим управлением, МПа - двухпозиционный - трехпозиционный | 0.4 0.6 |
Время срабатывания для аппаратов с гидравлическим управлением, с | 0.05-1.5 |
Потери давления, МПа | 0.15 |
Утечки, см3/мин | 200 |
Масса, кг | 1 |
Обозначение: - трехпозиционного - двухпозиционного | 64ПГ74-24 573ПГ74-24 |
|
|
Выбираем предохранительный переливной гидроклапан давления Г54-24 [1, с. 154].
Табл. 5. - Основные параметры гидроклапана [1, с. 157]
Диаметр условного прохода, мм20 | |
Расход масла, л/мин: - номинальный - максимальный - минимальный | 80 125 3 |
Потеря давления при номинальном расходе, МПа, не более | 0,3 |
Внутренние утечки, см3/мин, не более | 60 |
Масса, кг | 2,8 |
Обозначение | ПВГ54-24 |
Исполнение гидроклапана №1 (предохранительный). Выбираем регулятор потока-дроссель ПГ55-24 [1, с. 188].
Табл. 6. - Основные параметры регулятора потока [1, с. 186]
Диаметр условного прохода, мм | 20 |
Расход масла, л/мин - максимальный - минимальный | 80 0,12 |
Рабочее давление, МПа - максимальное - минимальное (при расходе до 50% от max) - минимальное (при расходе до 100% от max) | 20 0,5 0,8 |
Перепад давления в дросселе, МПа | 0,2 |
Расход масла через полностью закрытый дроссель при максимальном рабочем давлении, см3 /мин | 30-120 |
Масса, кг | 7,5 |
Утечки | Нет |
|
|
Выбираем обратный клапан Г51-24 [3, с. 149].
Табл. 7. - Основные параметры обратного клапана
Диаметр условного прохода, мм | 20 |
Расход масла номинальный, л/мин | 80 |
Масса, кг | 1,6 |
7. Выбираем манометр и бак. Берём манометр по ГОСТ 8625-77 [1,с. 316].
Верхний предел измерения - 10 МПа;
класс точности 1.5.
Бак подбираем ёмкостью
Из стандартного ряда принимаем =160 л. [1, с. 9].
. Выбираем фильтр с учётом места его установки (сливная линия), пропускной способности и тонкости фильтрации.
Принимаем фильтр ФС [1, с. 287].
Табл. 8. - Основные параметры фильтра ФС
Номинальная точность фильтрации, мкм | 40 |
Номинальная пропускная способность, л/мин | 32...400 |
Рабочее давление, МПа | 0,63 |
Условный проход, мм | 20 |
Масса, кг | 4 |
Фильтр ФС задерживает частицы загрязнений в потоке масла, сливающегося в бак. В нём имеется индикатор электрической и визуальной сигнализации, а также перепускной клапан. Тип фильтроэлемента - бумажный сменный.
Обозначение: ФС
. Рабочую жидкость выбираем в соответствии с рекомендациями, содержащимися в технических данных и инструкциях по эксплуатации основного гидравлического оборудования, применяемого в разрабатываемом гидроприводе. Принимаем за рабочую жидкость масло индустриальное ИГП-30, которое имеет кинематическую вязкость 28...31 сСт при 50°С, индекс вязкости 90 [1, с.11].
Рассчитываем потери давления в трубопроводах.
Ориентировочно выбираем допустимую скорость течения жидкости в трубопроводе в соответствии с рекомендациями СЭВ РС 3644-72 [1, с. 341].
Для рн = 6.3 МПа, Vтр = 3,1 м/с.
Для сифонного трубопровода = 2 м/с при dсл = 22 мм.
Для всасывающего трубопровода Vтр 1.6 м/с при dвс = 25 мм.
. Определяем диаметр трубопровода
При номинальном расходе масла 63 л/мин диаметр условного прохода dусл=18 мм. Принимаем трубы медные по ГОСТ 617-72 с размерами 22 х 2 мм, где S=2 мм - толщина стенки [1, с. 342].
Принимаем размер рукава II d=20 мм.
Рассчитываем действительную скорость рабочей жидкости в трубопроводе стандартного размера
Вычисляем число Рейнольдса. Для трубопровода нагнетания
где n =30 сСт =30×10-2 см2/с =30×10-6 м2 /с
Для трубопровода слива
Так как Rе < 2300 для обоих трубопроводов, то выполнение такого условия является признаком ламинарного режима течения жидкости. При ламинарном режиме течения жидкости коэффициент гидравлического со противления по длине l в трубопроводах гидропривода определяется по формуле Дарси-Вейсбаха:
нагнетания
слива
Определяем потери давления в трубопроводах:
нагнетания
где L=4,3 м - длина трубопровода нагнетания; r =900 кг/ м3 - плотность масла;
слива
где Vтр¢ = 1,53 м/с; L=5 м - длина трубопровода слива.
. Потери давления в гидравлических аппаратах:
-в гидравлическом распределителе
D рап = D рном ап Па
где D рном ап - номинальный перепад (потери) давления при номинальном расходе рабочей жидкости для данного аппарата (Па);
D рном ап=0.15 МПа
= 80 л/мин - расход жидкости для данного аппарата (м3/с);
=4.2 л/мин - подача насоса
-в гидроклапане
D рап = D рном ап Па
где D рном ап=0.3 МПа
=4.2 л/мин
= 80 л/мин
Потери в регуляторе потока (дросселе) нет.
. Определяем суммарные потери в трубопроводах и гидравлических аппаратах:
в трубопроводе нагнетания
в трубопроводе слива
. Рассчитываем усилие, необходимое для преодоления трения поршня и штока.
Gтр=Pтршт.+Ртрц;
Pтршт= p×dшт×l×(p+pk) ×m×n,
где dшт= 45 мм, l=2 мм, m=0.1, pk=2 МПа - контактное давление возникающее при монтаже манжете, р=6.3 МПа, n=2.
тршт.=3.14×45×10-3×2×10-3×(6.3+2) ×106×0.1×2=469.12 Н.
Pтрц= qтр ×p×D×n,
где qтр=300 Н/м - удельная сила трения [1,c.321], D=100мм, n=4.трц=300×3.14×100×10-3×4=376.8 Н.
Gтр= 469.12+376.8 = 845.92 Н.
. Определяем действительное давление на выходе из насоса
.
. Определяем мощность, потребляемую гидроприводом:
Вт
где h=87% - коэффициент полезного действия насоса.
Дата добавления: 2021-04-24; просмотров: 123; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!