Расчет железобетонных плит на продавливание
8.49 При одностороннем огневом воздействии снизу расчет на продавливание железобетонных плит производят при действии на них местных, нормально к плоскости плиты, концентрированно приложенных усилий - сосредоточенной силы и изгибающего момента.
При расчете на продавливание в условиях одностороннего огневого воздействия снизу плиты рассматривают расчетное поперечное сечение, расположенное вокруг зоны передачи усилий на плиту на расстоянии 0,5h0 нормально к ее продольной оси, по поверхности которого действуют касательные усилия от сосредоточенной силы и изгибающего момента.
Действующие касательные усилия по площади расчетного поперечного сечения должны быть восприняты бетоном с нормативным сопротивлением растяжению Rbtnt и поперечной арматурой с сопротивлением растяжению Rswt, расположенной от грузовой площадки на расстоянии не более h0 и не менее h0/3. Учет влияния высокотемпературного воздействия на бетон производят по формуле (5.2). Находят значения Rbtnt, принимая среднее значение коэффициента γtt.
Для определения среднего значения коэффициента γtt сечение плиты по высоте разбивают не менее чем на 5 частей (рис. 8.16). Для каждой части сечения находят среднюю температуру нагрева бетона и по п. 5.3 в зависимости от этой температуры определяют значение коэффициента γtt. Зная значения коэффициентов γtt для средней температуры каждой части сечения, их суммируют, делят на количество частей и получают средний коэффициент γtt. Учет влияния высокотемпературного воздействия на поперечную арматуру производят по формуле (5.9). Находят значение R swt, принимая коэффициент γst по табл. 5.5 для максимальной температуры поперечной арматуры.
|
|
|
|
| 1 - расчетное поперечное сечение; 2 - контур расчетного поперечного сечения; 3 - контур площадки приложения нагрузки; 4 - температура нагрева бетона по высоте плиты; 5 - средняя температура участка по высоте плиты Рисунок8.16 - Схема для расчета железобетонной плиты на продавливание без поперечной арматуры при одностороннем огневом воздействии снизу |
При действии сосредоточенной силы касательные усилия, воспринимаемые бетоном и арматурой, принимают равномерно распределенными по всей площади расчетного поперечного сечения. При действии изгибающего момента касательные усилия, воспринимаемые бетоном и поперечной арматурой, принимают линейно изменяющимися по длине расчетного поперечного сечения в направлении действия момента с максимальными касательными усилиями противоположного знака у краев расчетного поперечного сечения в этом направлении.
0588S10-01164
8.50 Расчет на продавливание железобетонной плиты без поперечной арматуры при действии сосредоточенной силы производят из условия
|
|
|
| F ≤ Rbtnt u h0, | (8.79) |
где F - сосредоточенная сила от нормативной нагрузки на колонну;
u - периметр контура расчетного поперечного сечения, расположенного на расстоянии 0,5h0 от границы площади приложения сосредоточенной силы F (рис. 8.16).
При прямоугольной площадке опирания габаритами а×b периметр определяется по формуле
| u = 2 (a + b + 2h0), | (8.80) |
где h0 - рабочая высота плиты, равная среднеарифметическому значению рабочих высот для продольной арматуры в направлении осей х и у.
8.51 Расчет на продавливание железобетонной плиты без поперечной арматуры при действии сосредоточенной силы и изгибающего момента проводят из условия
| (8.81) |
где M/Wb - принимается не более F/4;
W b - момент сопротивления контура расчетного поперечного сечения;
Rbtnt - см. п. 8.48.
При прямоугольной площадке опирания и замкнутом контуре расчетного поперечного сечения Wb определяют по формуле
| (8.82) |
Сосредоточенный момент M в условии (8.81) равен половине сосредоточенного момента от внешней нагрузки.
В железобетонном каркасе здания с плоскими перекрытиями момент от внешней нагрузки равен суммарному изгибающему моменту в сечениях верхней и нижней колонн, примыкающих к перекрытию в рассматриваемом узле, а сила F направлена снизу вверх.
|
|
|
8.52 Расчет железобетонной плиты на продавливание с поперечной арматурой при действии сосредоточенной силы производят из условия
| F ≤ Rbtnt u h0 + 0,8 qsw u | (8.83) |
где Rbtnt u h0 ≥ 0,8 q sw u;
qsw - усилие в поперечной арматуре на единицу длины контура расчетного поперечного сечения, равное при равномерном распределении поперечной арматуры
| (8.84) |
где Аsw - площадь сечения поперечной арматуры с шагом s w, расположенная в пределах расстояния 0,5h0 по обе стороны от контура расчетного поперечного сечения (рис. 8.17);
s w - шаг поперечных стержней в направлении контура поперечного сечения;
Rbtnt и Rswt - см. п. 8.49.
При равномерном расположении поперечной арматуры вдоль контура расчетного поперечного сечения значение u принимается как для бетонного расчетного поперечного сечения согласно п. 8.50.
За границей расположения поперечной арматуры расчет на продавливание производят согласно п. 8.50, рассматривая контур расчетного поперечного сечения на расстоянии 0,5h0 от границы расположения поперечной арматуры.
8.53 Расчет железобетонной плиты на продавливание с поперечной арматурой при действии сосредоточенной силы и изгибающего момента (см. рис. 8.17) производят из условия:
|
|
|
| (8.85) |
где Rbtnt - см. п. 8.49, u и h0 - см. п. 8.50, Wb - см. п. 8.51, qsw - см. п. 8.52.
Условие (8.85) применимо при равномерном расположении поперечной арматуры вдоль контура расчетного поперечного сечения, и когда первое слагаемое не менее второго.
|
| 1 - расчетное поперечное сечение; 2 - контур расчетного поперечного сечения; 3 - граница зоны, в пределах которой учитывается поперечная арматура; 4 - контур расчетного поперечного сечения без учета в расчете поперечной арматуры; 5 - контур площадки приложения нагрузки Рисунок8.17 - Схема для расчета на продавливание железобетонной плиты с вертикальной равномерно распределенной поперечной арматурой при одностороннем огневом воздействии снизу |
8.54 При действии добавочного момента в направлении, нормальном действию момента М, в условиях (8.81) и (8.85) добавляется по третьему слагаемому, которое по своей сути соответствует второму слагаемому каждого условия.
Если условия (8.81) и (8.85) выполняются при действии сосредоточенной силы и момента от нормативной нагрузки и одностороннего огневого воздействия стандартного пожара, то прочность железобетонной плиты на продавливание соответствуют требуемому пределу огнестойкости.
Дата добавления: 2019-09-13; просмотров: 593; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!