Подбор сечения арматуры оболочки панели



Момент от наибольшей изгибающей нагрузки q' = 1,5 кН/м2с учетом перераспределения усилий М = 0,45 кН·м.

При рабочей высоте сечения оболочки h0= h/2 = 30/2 = 15 мм расчетный коэффициент α0= 453750/(0,9·17·1000·152) = 0,132, относительная высота сжатой зоны бетона ξ = 1- =0,142.

5 Вр-Iс RÆТребуемая площадь сечения арматуры s= 360 МПа будет Аs= 91мм25 Вр-Iс АÆ. По сортаменту арматурной стали подбираем 5s= 98 мм2, т. е. с расстоянием между стержнями s = 200 мм.

Процент армирования оболочки μ = 98/150 = 0,65% > 0,3%. В продольном направлении требуется только 0,2% или площадь сечения арматуры Аs= 0,2·15000/100 = 30 мм23 Вр-Iс шагом s = 200 мм, АÆ. Выбираем 5s= 35,5 мм2.

Проверка прочности сопряжения оболочки с диафрагмами при разных значениях изгибающей нагрузки:

Мmax= - 1,5(2,22/16+0,22(0,28+2,2)/2) = - 0,85 кН·м;

Мmin= 0,21/0,5687 = 0,11 кН·м.

Сечение вут оболочки в плоскости грани диафрагм: h = 75 мм; h05 Вр-Iчерез 200 мм. Относительная высота сжатой зоны бетона при восприятии изгибающего момента отрицательного знака ξ = 360·98/(0,9·17·1000·60) = 0,4. Коэффициент αÆ= 75 – 15 = 60 мм; арматура0(1- 0,5·0,4) = 0,32. Несущая способность сечения вута М×= 0,4adm= 0,32·0,9·17·1000·602= 21,48 кН·м > 0,85 кН·м.

Изгибающий момент другого знака может быть воспринят сечением без арматуры в растянутой зоне. Момент сопротивления бетонного сечения с учетом неупругих деформаций бетона: М = Rbtbt= 1,2·1607143 = 1,93 кН·м > 0,12 кН·м, т. е. дополнительной арматуры в вутах полки сечения не требуется.

Проверка панели кжс по второй группе предельных состояний

Расчет по образованию трещин

Изгибающий момент в сечении КЖС по середине пролета от нормативной нагрузки с γf = 1 и Мser= 0,125·3,11·3·23,72= 655 кН·м.

Момент сопротивления сечения относительно нижней грани сечения:

Wred = Ired/у = 50788·106/776 = 65448453 мм3.

С учетом неупругих деформаций бетона:

Wpl = 1,4Wred = 1,4·65448453 = 91627834 мм3.

Для легкого бетона класса В30 с плотным мелким заполнителем Rb,ser= 22МПа; Rbt,ser= 1,8 МПа; Eb= 19000 МПа; N02= 513 кН; σ689=22,8+50+78 = 150,8 МПа.

Напряжение в сжатом бетоне от внешней нагрузки и усилия предварительного напряжения:

σb= 513000/258512-(513000·726-262000000)(1200-776)/(507888·106) = 3 МПа.

Коэффициент φ = 1,6 – 3/22 = 1,46 > 1. Расстояние от центра тяжести приведенного сечения до ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой зоны:

R = Wred/Ared = 65448453/285512 = 229 мм.

Изгибающий момент, воспринимаемый сечением, нормальным к продольной оси элемента, при образовании трещин:

Mcrc = 1,8 · 91627834 + 513000 · (726+229) = 655 кН·м = Мser = 655 кН·м, т. е. трещины не образуются.

Расчет по деформациям

sser= 1 кН/м2;gser= 2,27 кН/м2. Равномерно распределенная нагрузка, эквивалентная по моменту в середине пролета, от силы обжатия:

gN= 8·513000·726/(237002·3000) = 1,8·10-3МПа = 1,8 кН/м2.

Коэффициенты, учитывающие влияние ползучести бетона: кратковременной φb1= 0,85, длительной φb2= 2. Сумма потерь предварительного напряжения арматуры σn689= 150,8 МПа; принимаем σ'n= 0 . Прогиб панели:

f = (1 + 2 · 2,27 - 1,8) · 3 · 23,74 / (48 · 0,85 · 19 · 50788) - 150,8 · 23,72 / (6 ·18 · 1,15 · 104) = 0,083 м.

Допустимый прогиб, fadm= 23,7/250 = 0,095м > 0,083м.

Следовательно, конструкция удовлетворяет требованиям норм.

 


Дата добавления: 2019-02-22; просмотров: 278; Мы поможем в написании вашей работы!

Поделиться с друзьями:






Мы поможем в написании ваших работ!