Обзор литературы по тематике исследования

Министерство образования и науки Российской Федерации

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение

высшего профессионального образования

«Тульский государственный университет»

Кафедра «Строительство, строительные материалы и конструкции»

Отчет по научно-исследовательской работе

на тему

Влияние трещинообразования на долговечность железобетонных конструкций в условиях агрессивной среды

Выполнил: студент группы З 340871/01 Ханин К.Н.

Проверил: к.т.н., доц. Теличко В.Г.

Тула 2018

Оглавление

1. Цель научно-исследовательской работы……………………………….3

2. Индивидуальное задание …………………………………………………3

3. Актуальность темы исследования..………………………………..…….3

4. Обзор литературы по тематике исследования…………………………4

5. Заключение………………………………………………………………..14

6. Список использованной литературы…………………………………...15

Цель научно-исследовательской работы

В процессе выполнения научно-исследовательской работы студент приобретает навыки самостоятельной работы с пособиями по проектированию, справочной литературой, литературой по тематике научной работы.

Цель научно-исследовательской работы – выполнить обзор литературы по тематике исследования.

Индивидуальное задание практики

Индивидуальным заданием студента Ханина К.Н. по научно-исследовательской работе является обзор литературы по тематике исследования «Влияние трещинообразования на долговечность железобетонных конструкций в условиях агрессивной среды».

Актуальность темы исследования

При длительном периоде эксплуатации железобетонных конструкций вусловиях агрессивной среды возникает необходимость в оценке их напряженно-деформированного состояния вследствие коррозионных повреждений, оценке их остаточного срока службы, учете уменьшения площади поперечного сечения арматуры. Коррозия элементов железобетонных конструкций может привести к изменению прочностных характеристик материалов, расчетных схем и перераспределению усилий в сечениях конструкции, нарушению совместной работы бетона и арматуры и другим последствиям, снижающим их эксплуатационные параметры. Наиболее неблагоприятным последствие развития коррозионных процессов в железобетоне является снижение несущей способности конструкции, их эксплуатационной пригодности, несоответствие требованиям безопасности и предельным состояниям при проектных нагрузках. Коррозия арматурнойстали–одно из самыхраспространенныхэксплуатационныхповрежденийжелезобетонныхконструкцийперекрытий.Изначально процесс коррозии арматуры в щелочной среде бетона невозможен и, как правило, вызван нарушением условий эксплуатации, действием агрессивной среды, снижением защитных свойств бетона, ошибкам проектирования и дефектам изготовления конструкций. При этом ресурс эксплуатации конструкций может существенно снижаться. Наиболее опасный тип коррозии арматуры – хлоридная коррозия, так как при определенной концентрации хлоридов бетон сразу же теряет защитные свойства по отношению к арматуре, коррозия развивается локально и вглубь стержня, приводя к значительным потерям его сечения, зачастую без видимых повреждений на поверхности бетона. Действию хлоридов подвержены конструкции перекрытий бассейнов, паркингов, мостов, а также конструкции, эксплуатируемые в условиях агрессивных промышленных вод, содержащих хлориды, или подверженные действию хлоридов воздушной среды. Исследование процессов хлоридной коррозии также позволяет решить вопросы коррозии арматуры в среде бетона в целом. В отечественных строительных нормах детально рассмотрены вопросы проектирования и расчета конструкций без коррозионных повреждений. При этом отсутствуют конкретные требования и рекомендации, учитывающие наличие коррозионных повреждений бетона и арматуры, а также их совместное действие на прочность, деформативность и трещиностойкость конструкций. Изучение вопросов коррозии железобетона также актуально при оценке остаточного ресурса конструкций с коррозионными повреждениями, так как требует знаний о развитии коррозионных процессов и их прогнозировании.

Обзор литературы по тематике исследования

Пухонто Л.М.(Долговечность железобетонных конструкций инженерных сооружений (силосов, бункеров резервуаров, водонапорных башен, подпорных стен)Пухонто Л.М. – М.: изд. АСВ, 2004-424с.) описано, что развитие деградационных процессов в железобетонных конструкциях и накопление в них повреждений определяется механизмом, интенсивностью и длительностью негативного воздействия окружающей среды, агрессивной по отношению к конструкциям. С точки зрения механизма воздействия факторы, вызывающие изменения эксплуатационных показателей железобетонных конструкций, подразделяются на:

- факторывнутреннегохарактера:физико-химическиепроцессы,протекающие в материалах при эксплуатации; конструктивные факторы;

качество составляющих материалов;

- факторы внешнего характера: механические нагрузки; климатическиефакторы; агрессивность окружающей среды; биологические факторы;условия эксплуатации.

ВтожевремявработеConcrete structures durability// Symp. Concretedurability, London, May 1985 PomeroyS.D. приведены следующие основные причины повреждений железобетонных конструкций, определяющие их сроки службы:

- нарушение правил эксплуатации;

- истирание и износ;

- замораживание и оттаивание;

- влияние газовоздушной среды;

- коррозия арматуры;

- выщелачивание – коррозия I-го вида;

- химическое воздействие соединений, растворенных в воде или контактирующих с бетоном – коррозия II-го и III-го видов;

- внутренняя коррозия – реакция соединений цемента с заполнителем;

- несовместимость компонентов бетона – различие в деформативных свойствах, термическая несовместимость и др.

Коррозионные процессы в бетоне могут быть представлены в виде физико-химических процессов, происходящих в поровом пространстве бетона. Согласноработе Н.К. Розенталя и др. (Гусев Е.А. Расчет железобетонных конструкций с учетом коррозии третьего вида/ Е.А. Гузеев, Н.В. Савицкий // Коррозионная стойкость бетона, арматуры и железобетона в агрессивных средах. – М., 1988 – с.16-19) в эксплуатируемых конструкциях наиболеечастыми являются следующие повреждения:

- деструкциябетонавследствиепериодическогозамораживанияоттаивания, в особенности при одновременном действии растворов солей;

- утрата бетоном защитного действия по отношению к стальной арматуре из-за карбонизации и проникания в бетон агрессивных к стали солей;

- разрушение бетона техногенными и природными растворами кислот;

- разрушениебетонавзонекапиллярногоподсосаииспарениякристаллизирующими солями из растворов при наличии испаряющейся

поверхности;

- разрушение бетона от выщелачивания при фильтрации воды через слойбетона.

Однимизглавныхфакторов,влияющихнадолговечностьработоспособностьстроительныхконструкций,являетсяналичиевнешней

агрессивной среды. Наибольшую опасность для железобетонных элементов

представляют жидкие агрессивные среды, так как большинство коррозионныхпроцессов – это химические реакции, возможность прохождения которых приобычныхтемпературахтребуетналичияжидкойсреды.Наиболеераспространенной и общепринятой классификацией коррозионных процессов приконтакте бетона с жидкостями является классификация В.М. Москвина (Москвин В.М. Коррозия бетона/ В.М. Москвин – М.: Госстройиздат, 1952. – 342с.Москвин В.М. Коррозия бетона и железобетона, методы их защиты / М.: Стройиздат, 1980-536с), вкоторой выделены три основных вида коррозии, определяемые механизмомдеградационных процессов.

Следует отметить, что в чистом виде коррозия определенного видапротекаетредко.Под действиемагрессивнойсредыпроисходят коррозионные процессы всех трех видов, но в разной степени.

I-й вид коррозии отражает случаи действия воды и водных растворов, прикоторых происходит растворение и удаление из структуры бетона компонентовцементного камня. Так как гидроксид кальция является наиболее растворимымкомпонентом цементного камня на основе портландцемента, то коррозия бетонапроисходит вследствие выщелачивания извести.

Коррозия I-го вида являетсянаиболее опасной при фильтрации воды через тело бетона под напором врезультате соприкосновения воды со значительной внутренней поверхностьюцементного камня.

Вначале при постепенном выщелачивании Ca(OH)₂ из цементного камня враствор переходит свободный гидроксид кальция. Когда его значительная частьудаляется, начинается гидролиз гидросиликатов и гидроалюминатов кальция свыделением гидроксида кальция. По мере снижения концентрации CaO врастворе происходит разрушение других гидратов, стабильное существованиекоторых возможно только в растворах гидроксида кальция определеннойконцентрации. При дальнейшем снижении его концентрации происходит полноеразрушение силикатов: в твердой фазе остается только гель Si(OH)₄. Установлено,что при потере 10% СаО прочность цементного камня снижается на 10%, припотере 20% – на 25%, при потере 30% – на 50%.

Признаками выщелачивания могут служить пятна белого налета на участкахвысыхания воды, вызванные карбонизацией растворенного в воде карбонатакальция под действием углекислоты воздуха.

Скорость выщелачивания зависит от проницаемости бетона, скоростифильтрации,температурыисостававоды,контактирующейсбетоном.Присутствие в растворе одноименных ионов (Са²⁺ и OH^- )снижает, а присутствиепосторонних (SO₄^2-, Cl^-, Na⁺ , K⁺ ) повышает растворимость гидроксида кальция,ускоряя выщелачивание.

Повышению стойкости цементного камня к коррозии I-го вида способствуетвведение в состав цемента пуццолановых добавок, понижающих основностьгидросиликатных новообразований. Процессы карбонизации поверхностного слоя бетона могут повысить его стойкость к выщелачиванию за счет образования труднорастворимых карбонатов кальция, уплотняющих поверхностные слои бетона.

II-й вид коррозии объединяет процессы химического взаимодействия кислот и кислых солей внешней среды с образованием соединений, которые не упрочняют структурные элементы цементного камня. Разрушение цементного камня идет в поверхностных слоях бетона, непосредственно соприкасающихся сагрессивной средой. Образование нерастворимых продуктов реакции может сформировать в бетоне прочный слой, определяющий дальнейшее развитие коррозии.

Наиболее часто встречающейся коррозией бетона II-го вида является коррозия под действием углекислых соединений, содержащихся в воздухе и воде. Угольная кислота в воде диссоциирует в две ступени:

H₂CO₃ → H⁺ + HCO₃^- ;

HCO₃-→H⁺ + CO₃^2-

Если ионы H^- , HCO₃⁺ , CO₃^2- находятся в равновесном состоянии, то такая вода не будет агрессивной по отношению к бетону. В таком случае из бетона под действием гидроксида кальция выделяется CaCO₃, который повышает плотность и прочность бетона. При этом карбонизация бетона защитного слоя снижает коррозионную стойкость арматуры вследствиееедепассивации. Снижение защитных свойств бетона по отношению к арматуре во многом определяет срок службы конструкции.

При повышении содержания углекислого газа возможно нарушение равновесного состояния, что способно сделать среду агрессивной. В результате взаимодействия угольной кислоты с ранее образовавшимся карбонатом кальция, образуется бикарбонат кальция, являющийся легкорастворимым веществом, способным удаляться из тела бетона:

H₂CO₃ + CaCO₃ → Ca(HCO₃)₂

Среди неорганических кислот, взаимодействующих с бетоном, следует отметить соляную, серную и азотную; из органических – уксусную, молочную и масляную.

III-й вид коррозии включает процессы, связанные с разрушением из-за внутренних напряжений, вызванных образованием новых соединений с увеличением объема твердой фазы или кристаллизацией соединений из водного раствора. На начальных стадиях коррозии накопление солей в порах уплотняет бетон, повышая его прочность на определенный период. С этим связана проблема обнаружения данного вида коррозии на ранних стадиях. При дальнейшем росте кристаллообразований возникают значительные растягивающие усилия в стенках пор и капилляров, приводящие к разрушению структурных элементов цементного камня и резкому снижению прочности. Сульфатная коррозия бетона является наиболее распространенной разновидностью коррозии III-го вида. Действие сульфатов на бетон характерно для строительных конструкций, контактирующих с природными и сточнымиводами, а также средами промышленных производств, использующих растворы серной кислоты и её солей. В основе процесса коррозии III-го вида лежит взаимодействие сульфат ионов с гидроксидом кальция и гидроалюминатами цементного камня. Наибольшие коррозионные повреждения вызваны образованием гипса и гидросульфоалюмината кальция (эттрингита):

H₂SO₄ + Ca(OH)₂ = CaSO₄·2H₂O;

3CaSO₄·2H₂O+3CaO·Al₂O₃·6H₂O+24H₂O = 3CaO·Al₂O₃·3CaSO₄·32H₂O.

Гидросульфоалюминаткальцияимеетдвемодификации: эттрингиттрехсульфатнаяформа 3CaO·Al₂O3·3CaSO₄·32H₂O имоносульфатнаяформа 3CaO·Al₂O₃·CaSO₄·12H₂O.

Наиболее значительные разрушения вызывает рост кристаллов трехсульфатной формы эттрингита, содержащий много кристаллизационной воды и превосходящий гидроалюминат кальция по объему в 5,1 раз.

Согласно исследованиям (Ларионова З.М. Устойчивость эттрингита в цементных системах/ З.М. Ларионова// Труды VI Международного конгресса по химии цемента. Т.2, кн-1. – М. Стройиздат, 1975 – с.321-324) при обычных температурах образуется, в первую очередь, эттрингит, однако в дальнейшем в результате взаимодействия с гидроалюминатом кальция он переходит в моносульфатную форму.

Большинство исследователей приходят к тому, что разрушение цементногокамня происходит по причине роста внутренних напряжений, возникающих впоровом пространстве бетона при кристаллизации новообразований. Это способствует образованию микротрещин, которые, разрастаясь по слабым сечениям, образуют макротрещины. Некоторые исследователи в качестве главной причины разрушенияцементного камня рассматривают осмотическое давление. Так, А.И. Шейкин и Н.Н. Олейникова (Шейкин А.Е. Олейникова Н.Н. Влияние тепловлажностной обработки на сульфатостойкость бетона. – Бетон и железобетон, 1962, №4) считают, что с образованием эттрингита появляется полупроницаемая гелевая составляющая цементного камня с повышенной концентрацией гидроксида кальция внутри замкнутых ячеек. Проникая внутрь ячейки, вода создает повышенное осмотическое давление, разрушая цементный камень.

В.И. Бабушкин (Физико-химические процессы коррозии бетона и железобетона/ В.И. Бабушкин – М: Стройиздат, 1968 – 187с) также объясняет разрушение бетона при действии растворов сульфатов возникновением осмотического давления. Полутвердый гель, образованный при взаимодействии щелочей цемента с кремнеземом заполнителя, создает напряжения, превышающие прочность материала на разрыв. В связи с тем, что для протекания процессов коррозии III-го виданеобходимо присутствие трехкальциевого алюмината, снижение его содержания в клинкере способно повысить сульфатостойкость цементного камня.

Повышениетонкости помола цемента, в свою очередь, увеличивает количество трехкальциевогоалюмината, способного к реакции с сульфат-ионами, что снижает сульфатостойкость цемента. Для повышения сульфатостойкости бетона возможно введение добавки гипса, так как его связывание интенсивно происходит в первые сутки твердения, и деструктивные процессы нейтрализуются процессами упрочнения и уплотнения структуры цементного камня. Повышение сульфатостойкости также достигается введением активных минеральных добавок,в частности шлака и пуццолановых добавок.

В действующих строительных нормах (СП 63.13330.2012 Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения. Актуализированная редакция СНиП 52-01-2003. – М.: 2012. – 155с) установлены требования красчетам по прочности, деформативности и трещиностойкости железобетонныхконструкций.Согласноэтимтребованиямвеличинатакихдефектовиповреждений, как снижение прочности, местные повреждения и разрушениябетона, обрыв арматуры, коррозия арматуры, нарушение анкеровки и сцепленияарматуры с бетоном, опасное образование и раскрытие трещин, конструктивныеотклонения от проекта должны быть определены на основании результатовнатурных обследований.В нормативных документах не учтена кинетика коррозионных процессов иработа железобетонных конструкций под нагрузкой в агрессивной среде, такжепри исследовании напряженно-деформированного состояния не учитываетсяодновременная коррозия арматуры и бетона.

Методырасчетаипроектированияжелезобетонныхконструкцийвагрессивных средах в своих работах рассматривали Е.А. Гузеев, В.М. Борисенко,А.А Мутин, Н.В. Савицкий, А.А. Тытюк. Ими были разработаны представления о влиянии внешних факторов, агрессивных сред исиловыхвоздействийнанапряженно-деформированноесостояниеираспределение усилий в стержневых железобетонных конструкциях. Изучено влияние изменения механических свойств бетона на уровень и характер распределения напряжений в сечении элементов. При этом вызванные явленияприводят к изменению плеча внутренних усилий, влияя на прочность понормальным сечениям и трещиностойкость конструкций.В работах Е.А. Гузеева инициирование процесса коррозии арматурырассматривается как отказ конструкции.

Е.А. Гузеевым и Н.В. Савицким (Гузеев Е.А. Расчет железобетонных конструкций с учетом кинетики коррозии третьего вида/ Е.А. Гузеев, Н.В. Савицкий // Коррозионная стойкость бетона, арматуры и железобетона в агрессивных средах. – М., 1988. – с.16-19) разработан метод оценки напряженно-деформированного состояния конструкций, подверженных сульфатной коррозии,в котором рассмотрены стадии упрочнения, разупрочнения, потери сплошности иразрушения. Метод расчета позволяет определить прочность и деформативностьэлементов на всех этапах коррозионного процесса.В.М. Бондаренко, Е.А. Гузеевым и Н.В. Савицким (Савицкий Н.В. Интегральный метод оценки напряженно-деформированного состояния железобетонных элементов в случае воздействия агрессивной среды и силовой нагрузки/ Н.В. Савицкий, Е.А. Гузеев, В.М. Бондаренко// Коррозионная стойкость бетона и железобетона в агрессивных средах. – М., 1984 – с.20-27) предложен методинтегрального модуля для оценки напряженно-деформированного состоянияконструкций, основанный на упрощении закономерности изменения свойствбетона по глубине действия коррозионного фронта.

Вцеляхупрощениявычислений приоценкеНДС железобетонныхэлементов Н.В. Савицким (Савицкий Н.В. Прочность и деформативность железобетонных элементов, работающих в жидких сульфатных средах, агрессивных по признаку коррозии третьего вида: дис. канд. техн. наук – М., 1986.-230с.) рассмотрен способ аналитической оценкивозникающих в бетоне усилий. Для этого вместо подинтегральной функциинапряжений использована аппроксимирующая функция, при определенныхзначениях аргумента принимающая те же значения, что и исходная.

ВработеА.И.Попеско(Попеско А.И. Работоспособность железобетонных конструкций, подверженных коррозии/ А.И. Попеско – СПб.: СПб. Гос. Архит.-строит. Ун-т, 1966-182с.)изученонапряженно-деформированноесостояние железобетонных конструкций, находящихся под действием различныхжидких агрессивных сред. Учтено влияние сульфатных агрессивных сред налинейную ползучесть, а также сформулированы аналитические выражения дляопределения параметров нелинейностидеформаций ползучести корродирующегобетона.Рассмотренонапряженно-деформированноесостояниесучетомодновременного процесса коррозии бетона и арматуры. Предложена методикаопределения момента нарушения сцепления арматуры с бетоном и образованиякоррозионных трещин. Разработана инженерная методика оценки несущей способности сжатых элементов, подверженных коррозии при кратковременном и длительном нагружениях.

В.М Бондаренко и А.В. Боровских (Бондаренко В.М. Износ, повреждения и безопасность железобетонных сооружений/ В.М. Бондаренко, А.В. Боровских. – М.: ИД Русанова, 2000. – 144 с.) разработана методика, позволяющаядать количественную оценку ресурса силового сопротивления железобетонныхконструкций, подверженных коррозии. В работе использованы положения осплошности элемента, сложения силовых сопротивлений и гипотезы плоских сечений. Методика также включает определение положения нейтральной оси,коэффициента ys и расчет интегрального модуля деформации бетона сжатой зоныэлемента, подверженного коррозии.

В работе В.М. Бондаренко, А.В. Боровских, С.В. Маркова, В.И. Римшина(Баондаренко В.М. Элементы теории реконструкции железобетона / В.М. Бондаренко, А.В. Боровских, С.В. Марков, В.И. Римшин. – Н.Новгород: Нижегоро. Гос. Архит.-строит. Ун-т, 2002. – 190с)рассмотреноразвитиетеориипрочностисиловогосопротивленияжелезобетонных конструкций, внесены дополнения в методах и алгоритмах учетавлияния предыстории нагружения и воздействия повреждений. Предложен расчетостаточного силового сопротивления железобетонных элементов. При этом всжатой зоне сечения железобетонного элемента выделены три характерныеобласти:областьполногоразрушения,переходнаяобластьпостепенногоуменьшения коррозионных повреждений и неповрежденная область.

В.В.ПетровымиИ.Г.Овчинниковым(Петров В.В. Расчет элементов конструкций, взаимодействующих с агрессивной средой/ В.В. Петров, И.Г. Овчинников, Ю.М. Шихов. – Изд-во Сарат. Ун-та, 1987.-288с.)разработанаметодика определения деформирования и разрушения некоторых элементов конструкцийпри изменении физико-механических свойств материалов, находящихся поддействием внешних агрессивных сред.

В работах И.Г. Овчинникова и Н.С. Дядькина (Овчинников И.Г. Расчет элементов конструкций с наведенной неоднородностью при различных схемах воздействия хлоридсодержащих сред/ И.Г. Овчинников, Н.С. Дядькин. – Саратов; СГТУ, 2003. – 215с) рассмотренонапряженно-деформированноесостояниеэлементовконструкцийпростогосечения с учетом различных схем воздействия хлоридсодержащей среды.Разработана методика расчета для случаев, когда силовая схема работыстержневых элементов соответствует косому изгибу или внецентренному сжатиюи может меняться под воздействием агрессивной среды с течением временивследствие изменения положения и поворота главных осей инерции сечения.

Е.Г. Пахомовой (Прочность изгибаемых железобетонных конструкций при коррозионных повреждениях: автореф. дис. канд. техн. Наук: 05.23.01 / Пахомова Екатерина Геннадьевна. – Орел, 2006. – 23с.) построена расчетная модель для оценки прочностиэксплуатируемых железобетонныхизгибаемыхконструкцийприкратковременной нагрузке с учетом коррозионных повреждений, позволяющаяанализировать напряженно-деформированное состояние с учетом поврежденийбетона и арматуры. Установлены параметры коррозионной трещиностойкостибетоназащитногослояинарушениясцепленияарматурныхстержней,поврежденных коррозией, с бетоном. Разработаны практические рекомендацииоценки прочности эксплуатируемых изгибаемых железобетонных конструкцийприкоррозионныхповреждениях,диагностикеиопределениюстепеникоррозионного повреждения арматуры.

В работе Л.М. Пухонто (Долговечность железобетонных конструкций инженерных сооружений (силосов, бункеров резервуаров, водонапорных башен, подпорных стен) Пухонто Л.М. – М.: изд. АСВ, 2004-424с) рассмотрены основные положения расчета долговечности железобетонных элементов инженерных сооружений в форматеметодапредельныхсостояний.Проанализированыосновныемоделидеградационных процессов в бетоне и арматуре железобетонных конструкций.Предложены методики определения вероятности разрушения и срока службыжелезобетонных конструкций по признаку карбонизации защитного слоя ирасчета долговечности железобетонных элементов с применением коэффициентабезопасности по сроку службы.

И.И. Овчинниковым(Модели и методы расчета стержневых и пластинчатых армированных конструкций с учетом коррозионных повреждений: Хлоридная коррозия и коррозионное растрескивание: дис. канд. техн. наук: 05.23.17/ овчинников Илья Игоревич. – Волгоград, 2006. – 465с.разработанамодельдеформированияразрушениястержневыхипластинчатыхармированныхконструкцийагрессивной среде с использованием подхода, сочетающего деформационнуютеорию с теорией накопления повреждений, что позволяет связать статическую,геометрическую и физическую стороны задачи расчета конструкций с задачейопределениядолговечностиармированныхконструкций.Учтеновлияниеконцентрации хлоридов в месте расположения армирующих элементов наскорость их коррозии. Разработаны методики расчета армированных конструктивных элементовстержневого,балочногоипластинчатоготиповсучетомвоздействияхлоридсодержащих сред и кинетики коррозионного растрескивания. Построенымоделидеформирования иразрушениявследствие«коррозионногорастрескивания»напрягаемойарматурыстержневых предварительнонапряженных элементов конструкций.В работе Степанова С.Н. (Прогнозирование долговечности железобетонных конструкций, работающих в агрессивных средах с учетом коррозионного износа рабочей арматуры: дис. канд. Техн. Наук: 05.23.01/ Степанов Сергей Николаевич. – Н.Новгород, 2005. – 213с.)разработаны математические модели,описывающиекоррозионныйизнос

Элементовсеченийжелезобетонныхконструкций при постоянной и затухающей скоростях движения коррозионногофронта в бетоне с pH = 9Разработана комплексная модель сопротивления длительному нагружению

железобетонных конструкций, работающих на изгиб в агрессивных средах, в

процессе коррозионного износа элементов.Предложена методика прогнозирования долговечности железобетонныхконструкций, работающих на изгиб в агрессивных средах, основанная наразработанной модели, позволяющая производить оценку остаточного ресурса

конструкций при сохраняющихся в дальнейшем условиях эксплуатации.

Р.Б. Гарибовым (Прочность и деформативность железобетонных несущих конструкций при агрессивных воздействиях окружающей среды: автореф. дис. д-ра техн. Наук: 05.23.01/ Гарибов Рафаил Баширович. – Пенза, 2008. – 29с. на основе анализа экспериментальных данных разработаны модели сопротивления железобетонных элементов конструкцийвоздействию хлоридсодержащих и сульфатсодержащих сред при одновременномдействиинагрузки.Использованподход,основанныйнаиспользованиидеформационной теории железобетона и методе структурных параметров.

Заключение

В процессе выполнения научно-исследовательской работы выполнен обзор литературы по тематике исследования «Влияние трещинообразования на долговечность железобетонных конструкций в условиях агрессивной среды». Рассмотрены факторы, вызывающие изменения эксплуатационных показателей железобетонных конструкций, основные причины повреждений железобетонных конструкций, наиболее частые повреждения эксплуатируемых железобетонных конструкций, определяющие их сроки службы, классификацией коррозионных процессов, коррозия I, II, IIIвида, методырасчетаипроектированияжелезобетонныхконструкцийвагрессивных средах.

Список использованной литературы

1. Бабушкин В.И. Физико-химические процессы коррозии бетона и железобетона/ В.И. Бабушкин – М: Стройиздат, 1968 – 187с.

2. Бондаренко В.М. Износ, повреждения и безопасность железобетонных сооружений/ В.М. Бондаренко, А.В. Боровских. – М.: ИД Русанова, 2000. – 144 с.

3. Гарибов Р.Б. Прочность и деформативность железобетонных несущих конструкций при агрессивных воздействиях окружающей среды: автореф. дис. д-ра техн. Наук: 05.23.01/ Гарибов Рафаил Баширович. – Пенза, 2008. – 29с.

4. Гузеев Е.А. Расчет железобетонных конструкций с учетом кинетики коррозии третьего вида/ Е.А. Гузеев, Н.В. Савицкий // Коррозионная стойкость бетона, арматуры и железобетона в агрессивных средах. – М., 1988. – с.16-19

5. Гусев Е.А. Расчет железобетонных конструкций с учетом коррозии третьего вида/ Е.А. Гузеев, Н.В. Савицкий // Коррозионная стойкость бетона, арматуры и железобетона в агрессивных средах. – М., 1988 – с.16-19

6. Ларионов З.М. Устойчивость эттрингита в цементных системах/ З.М. Ларионова// Труды VI Международного конгресса по химии цемента. Т.2, кн-1. – М. Стройиздат, 1975 – с.321-324

7. Москвин В.М. Коррозия бетона/ В.М. Москвин – М.: Госстройиздат, 1952. – 342с. Москвин В.М. Коррозия бетона и железобетона, методы их защиты / М.: Стройиздат, 1980-536с.

8. Овчинников И.Г. Расчет элементов конструкций с наведенной неоднородностью при различных схемах воздействия хлоридсодержащих сред/ И.Г. Овчинников, Н.С. Дядькин. – Саратов; СГТУ, 2003. – 215с

9. Овчинников И.И.Модели и методы расчета стержневых и пластинчатых армированных конструкций с учетом коррозионных повреждений: Хлоридная коррозия и коррозионное растрескивание: дис. канд. техн. наук: 05.23.17/ Овчинников Илья Игоревич. – Волгоград, 2006. – 465с.

10. Пахомова Е.Г. Прочность изгибаемых железобетонных конструкций при коррозионных повреждениях: автореф. дис. канд. техн. Наук: 05.23.01 / Пахомова Екатерина Геннадьевна. – Орел, 2006. – 23с

11. Петров В.В. Расчет элементов конструкций, взаимодействующих с агрессивной средой/ В.В. Петров, И.Г. Овчинников, Ю.М. Шихов. – Изд-во Сарат. Ун-та, 1987.-288с.)

12. Попеско А.И. Работоспособность железобетонных конструкций, подверженных коррозии/ А.И. Попеско – СПб.: СПб. Гос. Архит.-строит. Ун-т, 1966-182с.

13. Пухонто Л.М. Долговечность железобетонных конструкций инженерных сооружений (силосов, бункеров резервуаров, водонапорных башен, подпорных стен) Пухонто Л.М. – М.: изд. АСВ, 2004-424с.

14. Савицкий Н.В. Прочность и деформативность железобетонных элементов, работающих в жидких сульфатных средах, агрессивных по признаку коррозии третьего вида: дис. канд. техн. наук – М., 1986.-230с.

15. Савицкий Н.В. Интегральный метод оценки напряженно-деформированного состояния железобетонных элементов в случае воздействия агрессивной среды и силовой нагрузки/ Н.В. Савицкий, Е.А. Гузеев, В.М. Бондаренко// Коррозионная стойкость бетона и железобетона в агрессивных средах. – М., 1984 – с.20-27.

16. СП 63.13330.2012 Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения. Актуализированная редакция СНиП 52-01-2003. – М.: 2012. – 155с.

17. Степанов С.Н. Прогнозирование долговечности железобетонных конструкций, работающих в агрессивных средах с учетом коррозионного износа рабочей арматуры: дис. канд. Техн. Наук: 05.23.01/ Степанов Сергей Николаевич. – Н.Новгород, 2005. – 213с.

18. Шейкин А.Е. Олейникова Н.Н. Влияние тепловлажностной обработки на сульфатостойкость бетона. – Бетон и железобетон, 1962, №4.

19. Pomeroy S.D.Concrete structures durability// Symp. Concretedurability, London, May 1985

Дата добавления: 2018-08-06; просмотров: 609; Мы поможем в написании вашей работы!

Поделиться с друзьями:

Мы поможем в написании ваших работ!