РАСЧЕТ ОБЪЕМОВ ВОЗДУХА И ПРОДУКТОВ СГОРАНИЯ
Теоретически необходимый объем воздуха
Твердое топливо:
0,0889 (
0,0889·(
Объем продуктов сгорания
1 Полный объем азота (теоретический)
Твердое топливо:
2 Полный объем трехатомных газов
Твердое топливо:
3 Необходимый теоретический объем водяных паров
Твердое топливо
4 Объем продуктов сгорания
,(
,(
ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА ИЗБЫТКА ВОЗДУХА, ОБЬЁМНЫЕ ДОЛЕЙ ТРЕХАОТМНЫХ ГАЗОВ И КОНЦЕНТРАЦИЯ ЗОЛОВЫХ ЧАСТИЦ
Таблица 1 Таблица присосов
Газоходы | α | Δα | |
1 | 2 | 3 | 4 |
Топка | 1,2 | 0,08 | 1,05 |
Ширма | 1,23 | 0 | 1,05 |
КПП | 1,26 | 0,03 | 1,065 |
ВЭК-2 | 1,28 | 0,02 | 1,09 |
ВЗП-2 | 1,31 | 0,03 | 1,12 |
ВЭК-1 | 1,33 | 0,02 | 1,14 |
ВЗП-1 | 1,36 | 0,03 | 1,651 |
Таблица 2. Объёмы продуктов сгорания, объёмные долитрёхатомных газов и концентрация золовых частиц.
Наименование величины и расчётная формула | Размер- ность | Топка | Ширма | КПП | ВЭК-2 | ВЗП-2 | ВЭК-1 | ВЗП-1 |
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 |
1.Коэффициент избытка воздуха за поверхность нагрева,α | - | 1,2 | 1,23 | 1,26 | 1,28 | 1,30 | 1,33 | 1,36 |
2.Средний коэффициент избытка воздуха в поверхности нагрева, | - | 1,05 | 1,05 | 1,065 | 1,09 | 1,12 | 1,14 | 1,165 |
3.Полный объём водяных газов = +0.016·( )· | 0,446 | 0,446 | 1,416 | 1,441 | 1,471 | 1,4717 | 1,496 | |
4.Полный объём дымовых газов = +( -1)· | 6,204 | 6,204 | 6,288 | 6,428 | 6,596 | 6,708 | 6,848 | |
5.Объёмная доля трёхатомных газов = | - | 0,168 | 0,168 | 0,166 | 0,162 | 0,158 | 0,155 | 0,152 |
6.Объёмная доля водяных газов = | - | 0,071 | 0,071 | 0,225 | 0,224 | 0,223 | 0,219 | 0,218 |
7.Суммарная объёмная доля = + | - | 0,239 | 0,239 | 0,391 | 0,386 | 0,381 | 0,374 | 0,37 |
8.Масса дымовых газов сожжённого топлива = 1-0,01· +1,036·α· | - | 7,648 | 7,822 | 7,995 | 8,113 | 8,225 | 8,399 | 8,573 |
9.Концентрация золы в дымовых газах μ = , где для ЖШУ = 0,8 для ТШУ = 0,95 | - | 0,033 | 0,032 | 0,0320 | 0,031 | 0,0311 | 0,030 | 0,029 |
Таблица 3. Энтальпии воздуха и продуктов сгорания
|
|
t, C | Топка | Ширма | КПП | ВЭК-2 | ВЗП-2 | ВЭК-1 | ВЗП-1 | |||
100 | 740 | 820 | 20 | 988 | 1010 | 1032 | 1047 | 1062 | 1084 | 1106 |
200 | 1491 | 1661 | 43 | 2002 | 2046 | 2091 | 2121 | 2151 | 2196 | 2240 |
300 | 2259 | 2528 | 67 | 3046 | 3114 | 3182 | 3227 | 3272 | 3340 | 3408 |
400 | 3038 | 3421 | 92 | 4120 | 4111 | 4302 | 4363 | 4424 | 4515 | 4606 |
500 | 3834 | 4337 | 117 | 5220 | 5335 | 5450 | 5527 | 5604 | 5719 | 5834 |
600 | 4652 | 5271 | 143 | 6344 | 6483 | 6623 | 6716 | 6809 | 6949 | 7088 |
700 | 5488 | 6331 | 169 | 7597 | 7762 | 7926 | 8036 | 8146 | 8311 | 8475 |
800 | 6334 | 7220 | 196 | 8682 | 8872 | 9062 | 9189 | 9316 | 9506 | 9696 |
900 | 7181 | 8227 | 223 | 9886 | 10101 | 10317 | 10460 | 10604 | 10819 | 11035 |
1000 | 8050 | 9248 | 251 | 11109 | 11350 | 11592 | 11753 | 11914 | 12155 | 12397 |
1100 | 8941 | 10274 | 280 | 12342 | 12610 | 12878 | 13057 | 13236 | 13504 | 13772 |
1200 | 9832 | 11301 | 308 | 13575 | 13870 | 14165 | 14361 | 14558 | 14853 | 15148 |
1300 | 10724 | 12354 | 14498 | 14820 | 15142 | 15256 | 15571 | 15892 | 16214 | |
1400 | 11638 | 13430 | 15757 | 16106 | 16455 | 16688 | 16921 | 17270 | 17619 | |
1500 | 12551 | 14491 | 17001 | 17377 | 17754 | 18005 | 18256 | 18632 | 19009 | |
1600 | 13471 | 15570 | 18264 | 18668 | 19072 | 19341 | 19611 | 20015 | 20419 | |
1700 | 14385 | 16655 | 19532 | 19963 | 20395 | 20682 | 20970 | 21402 | 21833 | |
1800 | 15298 | 17747 | 20806 | 21265 | 21724 | 22030 | 22336 | 22795 | 23254 | |
1900 | 16240 | 18410 | 21658 | 22145 | 22632 | 22957 | 23282 | 23769 | 24256 | |
2000 | 17176 | 19947 | 23382 | 23897 | 24412 | 24756 | 25099 | 25615 | 26130 | |
2100 | 18118 | 21058 | 24681 | 25225 | 25768 | 26131 | 26493 | 27036 | 27580 | |
2200 | 19054 | 22171 | 25981 | 26553 | 27125 | 27506 | 27887 | 34218 | 29003 |
= · ( )в
|
|
|
|
100 =5,606*132=740
200 =5,606*266=1491
300 = 5,606*403=2259
400 =5,606*542=3038
500 =5,606*684=3834
600 =5,606*830=4652
700 =5,606*979=5488
800 =5,606*1130=6334
900 =5,606*1281=7181
1000 =5,606*1436=8050
1100 =5,606*1595=8941
1200 =5,606*1754=9832
1300 =5,606*1913=10724
1400 =5,606*2076=11638
1500 =5,606*2239=12551
1600 =5,606*2403=13471
1700 =5,606*2566=14385
1800 =5,606*2729=15298
1900 =5,606*2897=16240
2000 =5,606*3064=17176
2100 =5,606*3232=18118
2200 =5,606*3399=19054
= ·( )RO2+ ·( ) + ·( )H2O
100 =1,045*169+4,437*130+0,442*151=820
|
|
200 =1,045*357+4,437*260+0,442*304=1661
300 =1,045*559+4,437*392+0,442*463=2528
400 =1,045*772+4,437*527+0,442*626=3421
500 =1,045*996+4,437*664+0,442*794=4337
600 =1,045*1222+4,437*804+0,442*967=5271
700 =1,045*1461+4,437*946+0,442*1147=6331
800 =1,045*1704+4,437*1093+0,442*1335=7220
900 =1,045*1951+4,437*1243+0,442*1524=8227
1000 =1,045*2202+4,437*1394+0,442*1725=9248
1100 =1,045*2451+4,437*1545+0,442*1926=10274
1200 =1,045*2717+4,437*1695+0,442*2131=11301
1300 =1,045*2976+4,437*1850+0,442*2344=12354
1400 =1,045*3240+4,437*2009+0,442*2558=13430
1500 =1,045*3504+4,437*2164+0,442*2779=14491
1600 =1,045*3767+4,437*2323+0,442*3001=15570
1700 =1,045*4035+4,437*2482+0,442*3227=16655
1800 =1,045*4303+4,437+2642+0,442*3458=17747
1900 =1,045*4571+4,437*2805+0,442*3688=18410
2000 =1,045*4843+4,437*2964+0,442*1926=19947
2100=1,045*5115+4,437*3127+0,442*4161=21058
2200=1,045*5387+4,437*3290+0,442*4399=22171
= 0,01· · ·(ct)зл
100 = 0,01·0,8·32·80,8 = 20
200 =0,01·0,8·32·169,1=43
300 =0,01·0,8·32·263,7=67
400 =0,01·0,8·32·360=92
500 =0,01·0,8·32·458,5=117
600 =0,01·0,8·32·560,6=143
700 =0,01·0,8·32·662,9=169
800 =0,01·0,8·32·767,6=196
900 = 0,01·0,8·32·874= 223
1000 = 0,01·0,8·32·984 = 251
1100 = 0,01·0,8·32·1096= 280
1200 = 0,01·0,8·32·1206 = 308
Топка
= +(α-1)· +
100 =820+(1,2-1)·740+20 = 988
200 =1661+(1,2-1)·1491+43 = 2002
300 =2528+(1,2-1)·2259+67 = 3046
400 =3421+(1,2-1)·3038+92 = 4120
500 =4337+(1,2-1)·3834+117 = 5220
600 =5271+(1,2-1)·4652+143 = 6344
700 =6331+(1,2-1)·5488+169 = 7597
800 =7220+(1,2-1)·6334+196 = 8682
900 =8227+(1,2-1)·7181+223 = 9886
1000 =9248+(1,2-1)·8050+251 = 11109
1100 =10274+(1,2-1)·8941+280 = 12342
1200 =11301+(1,2-1)·9832+308 = 13575
1300 =12354+(1,2-1)·10724= 14498
1400 =13430+(1,2-1)·11638= 15757
1500 =14491+(1,2-1)·12551= 17001
1600 =15570+(1,2-1)·13471= 18264
1700 =16655+(1,2-1)·14385= 19532
1800 =17747+(1,2-1)·15298 = 20806
1900 =18410+(1,2-1)·16240 = 21658
2000 =19947+(1,2-1)·17176 = 23382
2100 =21058+(1,2-1)·18118 = 24681
2200 =22171+(1,2-1)·19054 = 25981
Ширма
= +(α-1)· +
100 = 820+(1,23-1)·740+20= 1010
200 = 1661+(1,23-1)·1491+43= 2046
300 = 2528+(1,23-1)·2259+67= 3114
400 = 3421+(1,23-1)·3038+92=4111
500 = 4337+(1,23-1)·3834+117=5335
600 = 5271+(1,23-1)·4652+143=6483
700 = 6331+(1,23-1)·5488+169=7762
800 = 7220+(1,23-1)·6334+196=8872
900 = 8227+(1,23-1)·7181+223=10101
1000 = 9248+(1,23-1)·8050+251=11350
1100 = 10274+(1,23-1)·8941+280=12610
1200 = 11301+(1,23-1)·9832+308=13870
1300 = 12354+(1,23-1)·7361,999=14820
1400 = 13430+(1,23-1)·7989,289=16106
1500 = 14491+(1,23-1)·8616,579=17277
1600 = 15570+(1,23-1)·13471=18668
1700 = 16655+(1,23-1)·14385=19963
1800 = 17747+(1,23-1)·15298=21265
1900 = 18410+(1,23-1)·16240=22145
2000 = 19947+(1,23-1)·17176=23897
2100 = 21058+(1,23-1)·18118=25225
2200 = 22171+(1,23-1)·19054=26553
КПП
= +(α-1)· +
100 = 820+(1,26-1)·740+20=1032
200 = 1661+(1,26-1)·1491+43=2091
300 = 2528+(1,26-1)·2259+67=3182
400 = 3421+(1,26-1)·3038+92=4302
500 = 4337+(1,26-1)·3834+117=5450
600 = 5271+(1,26-1)·4652+143=6623
700 = 6331+(1,26-1)·5488+169=7926
800 = 7220+(1,26-1)·6334+196=9062
900 = 8227+(1,26-1)·7181+223=10317
1000 = 9248+(1,26-1)·8050+251=11592
1100 = 10274+(1,26-1)·8941+280=12878
1200 = 11301+(1,26-1)·9832+308=14165
1300 = 12354+(1,26-1)·7361,999=15142
1400 = 13430+(1,26-1)·7989,289=16455
1500 = 14491+(1,26-1)·8616,579=17754
1600 = 15570+(1,26-1)·13471=19072
1700 = 16655+(1,26-1)·14385=20395
1800 = 17747+(1,26-1)·15298=21724
1900 = 18410+(1,26-1)·16240=22632
2000 = 19947+(1,26-1)·17176=24412
2100 = 21058+(1,26-1)·18118=25768
2200 = 22171+(1,26-1)·19054=27125
ВЭК-2
= +(α-1)· +
100 = 820+(1,28-1)·740+20=1047
200 = 1661+(1,28-1)·1491+43=2121
300 = 2528+(1,28-1)·2259+67= 3227
400 = 3421+(1,28-1)·3038+92=4363
500 = 4337+(1,28-1)·3834+117=5527
600 = 5271+(1,28-1)·4652+143=6716
700 = 6331+(1,28-1)·5488+169=8036
800 = 7220+(1,28-1)·6334+196=9189
900 = 8227+(1,28-1)·7181+223=10460
1000 = 9248+(1,28-1)·8050+251=11753
1100 = 10274+(1,28-1)·8941+280=13057
1200 = 11301+(1,28-1)·9832+308=14361
1300 = 12354+(1,28-1)·7361,999=15256
1400 = 13430+(1,28-1)·7989,289=16688
1500 = 14491+(1,28-1)·8616,579=18005
1600 = 15570+(1,28-1)·13471=19341
1700 = 16655+(1,28-1)·14385=20682
1800 = 17747+(1,28-1)·15298=22030
1900 = 18410+(1,28-1)·16240=22957
2000 = 19947+(1,28-1)·17176=24756
2100 = 21058+(1,28-1)·18118=26131
2200 = 22171+(1,28-1)·19054=27506
ВЗП-2
= +(α-1)· +
100 = 820+(1,28-1)·740+20=1062
200 = 1661+(1,28-1)·1491+43=2151
300 2528+(1,28-1)·2259+67=3272
400 = 3421+(1,28-1)·3038+92=4424
500 = 4337+(1,28-1)·3834+117=5604
600 = 5271+(1,28-1)·4652+143=6809
700 = 6331+(1,28-1)·5488+169=8146
800 = 7220+(1,28-1)·6334+196=9316
900 = 8227+(1,28-1)·7181+223=10604
1000 = 9248+(1,28-1)·8050+251=11914
1100 = 10274+(1,28-1)·8941+280=13236
1200 = 11301+(1,28-1)·9832+308=14558
1300 = 12354+(1,28-1)·7361,999=15571
1400 = 13430+(1,28-1)·7989,289=16921
1500 = 14491+(1,28-1)·8616,579=18256
1600 = 15570+(1,28-1)·13471=19611
1700 = 16655+(1,28-1)·14385=20970
1800 = 17747+(1,28-1)·15298=22336
1900 = 18410+(1,28-1)·16240=23282
2000 = 19947+(1,28-1)·17176=25099
2100 = 21058+(1,28-1)·18118=26493
2200 = 22171+(1,28-1)·19054=27887
ВЭК-1
= +(α-1)· +
100 = 820+(1,28-1)·740+20=1084
200 = 1661+(1,28-1)·1491+43=2196
300 = 2528+(1,28-1)·2259+67=3340
400 = 3421+(1,28-1)·3038+92=4515
500 = 4337+(1,28-1)·3834+117=5719
600 = 5271+(1,28-1)·4652+143=6949
700 = 6331+(1,28-1)·5488+169=8311
800 = 7220+(1,28-1)·6334+196=9506
900 = 8227+(1,28-1)·7181+223=10819
1000 = 9248+(1,28-1)·8050+251= 12155
1100 = 10274+(1,28-1)·8941+280= 13504
1200 = 11301+(1,28-1)·9832+308=14853
1300 = 12354+(1,28-1)·7361,999=15892
1400 = 13430+(1,28-1)·7989,289=17270
1500 = 14491+(1,28-1)·8616,579=18632
1600 = 15570+(1,28-1)·13471=20015
1700 = 16655+(1,28-1)·14385=21402
1800 = 17747+(1,28-1)·15298=22795
1900 = 18410+(1,28-1)·16240=23769
2000 = 19947+(1,28-1)·17176=25615
2100 = 21058+(1,28-1)·18118=27036
2200 = 22171+(1,28-1)·19054=34218
ВЗП-1
= +(α-1)· +
100 = 820+(1,28-1)·740+20=1106
200 = 1661+(1,28-1)·1491+43=2240
300 = 2528+(1,28-1)·2259+67=3408
400 = 3421+(1,28-1)·3038+92=4606
500 = 4337+(1,28-1)·3834+117=5884
600 = 5271+(1,28-1)·4652+143=7088
700 = 6331+(1,28-1)·5488+169=8475
800 = 7220+(1,28-1)·6334+196=9696
900 = 8227+(1,28-1)·7181+223= 11035
1000 = 9248+(1,28-1)·8050+251=12397
1100 = 10274+(1,28-1)·8941+280=13772
1200 = 11301+(1,28-1)·9832+308=15148
1300 = 12354+(1,28-1)·7361,999=16214
1400 = 13430+(1,28-1)·7989,289= 17619
1500 = 14491+(1,28-1)·8616,579=19009
1600 = 15570+(1,28-1)·13471=20419
1700 = 16655+(1,28-1)·14385=21833
1800 = 17747+(1,28-1)·15298=23254
1900 = 18410+(1,28-1)·16240=24256
2000 = 19947+(1,28-1)·17176=26130
2100 = 21058+(1,28-1)·18118= 27580
2200 = 22171+(1,28-1)·19054=29003
Таблица 4 ТЕПЛОВОЙ БАЛАНС КОТЛА
Наименование рассчитываемой величины | Обозначение или формула | Единица измерения | Значение |
1 | 2 | 3 | 4 |
1 Располагаемое тепло топлива | Qpр = QHР | кДж кг(м3) | 20600 |
2 Температура уходящих газов | tух | °С | 120 |
3 Теплосодержание уходящих газов | Iух | кДж кг(м3) | 890,2 |
4 Температура холодного воздуха | tх.в | °С | 26 |
5 Теплосодержание холодного воздуха | Iх.в | кДж кг(м3) | 192,397 |
6 Потери тепла от механического недожога | q4 | % | 1 |
7 Потери тепла с уходящими газами | q2= | % | 3,403 |
8 Потери тепла от химического Недожога | q3 | % | 0 |
9 Потери тепла с физическим теплом шлаков | q6= | % | 0,105 |
10 Потери тепла в окружающую среду | q5 | % | 0,65 |
11 Коэффициент сохранения тепла | ϕ=1- | - | 0,9935 |
12 Сумма тепловых потерь | ∑q=q2+q3+q4+q5+q6 | % | 5,158 |
13 КПД котла | ηк/α=100-∑q | % | 94,842 |
14 Температура перегретого пара | tп.п | °С | 535 |
15 Давление перегретого пара | Pп.п | МПа | 9,8 |
16 Теплосодержание перегретого пара питательной воды | iп.п | кДж кг(м3) | 3529,95 |
17 Температура питательной воды | tп.в | °С | 225 |
18 Теплосодержание питательной воды | iп.в | кДж кг(м3) | 969,75 |
19 Полезно используемое тепло в агрегате | Qк/α=D·103·(iп.п-iп.в) | кДж кг(м3) | 558393000 |
20 Полный расход топлива | кг/час | 37292,840 | |
21 Расчетный расход топлива | Bp=B | кг/час | 27314 |
Рис.2 Продольный разрез парового барабанного котла БКЗ 160-100
Таблица 5 РАСЧЁТ ТОПКИ
Наименование рассчитываемой величины | Обозначение или формула | Единица измерения | Значение | |
1 | 2 | 3 | 4 | |
1 Объём топочной камеры |
| 790 | ||
2 Поверхность нагрева стен |
| 565 | ||
3 Степень экранирования (близка к 1,неэкранирована лишь поверхность стен, занятых горелками) | Ѱ | - | 0,98 | |
4 Полная луче воспринимающая поверхность | = Ѱ* |
| 553,7 | |
5 Температура горячего воздуха | °С | 300 | ||
6 Теплосодержание горячего воздуха |
| 3046,80 | ||
7 Тепло, вносимое воздухом в топку, где среднее значение присоса в системе пылеприготовления | =( - )· + · |
| 3540 | |
8 Полезное тепловыделение в топке | = · |
| 20497 | |
9 Теоретическая температура горения | 1775 | |||
10 Относительное положение максимума температур по высоте топки | м | 0,2 | ||
11 Коэффициент , учитывающий относительное положение ядра факела по высоте топочной камеры | M= 0.59-0.5 |
- | 0,49 | |
12 Напряжение стен топки | = |
| 990893 | |
13 Температура газа при выходе из топки (предварительное значение) | = -(800 ÷1000) |
°С | 975 | |
14 Энтальпия газа на выходе из топки |
| 8,993 | ||
15 Эффективная толщина, излучающего слоя | =3,6· | м | 5,034 | |
16 Произведение Давление в топочной камере, т.к. котлы работают без наддува | S=P· · P=1 |
| 1,203 | |
17 Коэффициент ослабления лучей а) трёхатомными газами б) золовыми частицами в) частицами кокса | μ |
| 10,6 86,706 0,1 0,5 0,1 0,033 | |
18 Оптическая толщина | KPS=( · + μ+ + · | 2,7 | ||
19 Степень черноты факела | - | 0,93 | ||
20 Условный коэффициент загрязнения луче воспринимающей поверхности | ḉ | - | 0,45 | |
21 Коэффициент тепловой эффективности экранов | ɸ=Ѱ· ḉ | - | 0,441 | |
22 Степень черноты топочной камеры |
- | 0,66 | ||
23 Температура газов на выходе из топки (уточненная) | °С | 1050 | ||
24 Энтальпия газа на выходе из топки |
| 11725 | ||
25 Количество тепла воспринятого в топке | =ϕ·( ) |
15338 | ||
26 Средняя тепловая нагрузка луче воспринимающих поверхностей нагрева | = |
741490 | ||
27 Тепловое напряжение топочного объёма | = | 715836 | ||
Рис.3 Топочная камера:
1 - горелка; 2, 3, 4 - соответственно трубы переднего, бокового и заднего экранов; 8 - холодная воронка; I - топливо; II - воздух; III - продукты сгорания; IV - очаговые остатки.
Таблица 6.1 РАСЧЁТ ШИРМОВОГО ПАРОПЕРЕГРЕВАТЕЛЯ
Наименование рассчитываемой величины | Обозначение или формула | Единица измерения | Значение | ||||
1 | 2 | 3 | 4 | ||||
1 Диаметр труб | d1/d2 |
мм/мм |
38/29 | ||||
2 Шаги между трубами | S1/S2 |
мм/мм |
550/42 | ||||
3Лучевоспринимающая поверхность нагрева | Hлш |
м2 |
44 | ||||
4 Поверхность нагрева | Hш |
м2 |
320 | ||||
5 Температура газов на выходе в ширме | τ\ш=τ\\т |
°С |
975 | ||||
6 Теплосодержание газов на выходе из ширмы | I\ш = I\\т |
кДж кг(м3) |
11063 | ||||
7 Коэффициент, учитывающий взаимный теплообмен между топкой и ширмой | β |
- |
0,85 | ||||
8 Неравномерность тепловой нагрузки по высоте топки | ηв |
- |
1,1 | ||||
9 Тепловая нагрузка ширм на выходе из топки | qлш=β· ηв·qл | кДж м2ч |
652511 | ||||
10 Тепловосприятие ширм излучением из топки | Qлш=qлш·Нлш Вр | кДж кг(м3) |
1051 | ||||
11 Температура газов на выходе из ширм (предварительная) | τ//ш |
°С |
775 | ||||
Для более точного расчёта ширмы делим весь расчёт на два варианта. Предварительно берем две температуры уменьшенные от τ/шна 200-300°С, т.к. проходя через ширму топочные газы отдают на обогрев ширмы ≈200°С | |||||||
12 Теплосодержание газов на выходе из ширмы |
I//ш
|
кДж кг(м3) | 8595 | ||||
13 Средняя температура газов | τ/ш + τ//ш τш= 2 | °С | 875 | ||||
14 Толщина излучаемого слоя | S
|
м | 0,7 | ||||
15 Произведение | ·S=P· ·S,
| м.кг.с см2 | 0,167 | ||||
16 Коэффициент ослабления лучей: А) трёхатомными газами Б)золовыми частицами |
ĸr кзл |
1 м.кг.с см2 | 11,903 101 | ||||
17 Оптическая толщина | KPS=(кr·rn+ кзл· μ)P·S | м | 1,116 | ||||
18 Степень черноты газов в ширмах | ε
| - | 0,11 | ||||
19 Тепловосприятие ширм по балансу | QБш=φ(I/ш - I//ш)
| кДж кг(м3) | 2450 | ||||
20 Прирост энтальпии пара в ширмах | (QБш+Qлш)·Вр Δiш= D·103
| кДж кг(м3) | 511,305 | ||||
21 Температура пара перед ширмой |
t/ш=tн+100
|
°С | 330 | ||||
22 Теплосодержание пара на входе в ширму |
i/ш
|
кДж кг(м3) | 2835,4 | ||||
23 Теплосодержание пара на выходе из ширмы |
i//ш=i/ш+ Δiш |
кДж кг(м3) | 3346,705 | ||||
24 Температура пара на выходе из ширмы |
t//ш
|
°С | 473 | ||||
Разница между t/ш и t//ш должна быть ≈ 80÷100°С | |||||||
25 Средняя температура пара | t/ш+t//ш tш = 2 | °С | 401,5 | ||||
26 Температурный напор | Δt=τш-tш | °С | 473,5 | ||||
27 Средняя скорость газов Площадь живого сечения | Bp·Vr·(τш+273) Wr= 3600·273·Fr
|
м/сек м2 | 4,74 | ||||
28 Средний удельный объем пара в ширмах |
υш
| м3/кг | 0,0247365 | ||||
29 Средняя скорость пара Площадь живого сечения | D·103·υш Wn= 3600·ƒn
|
м/с м2 | 15 | ||||
30 Коэффициент теплоотдачи конвекцией | αк | кДж м2ч°С | 43 | ||||
31 Коэффициент загрязнения | ε
|
- | 0,003 | ||||
32 Температура поверхности загрязнения в ширмах |
t3= ε· |
°С | 647 | ||||
33 Коэффициент теплоотдачи излучением | αл
| кДж м2ч°С | 64,44 | ||||
34 Коэффициент использования | ς
| - | 0,85 | ||||
35 Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке |
αт=ς( ·αк+αл)
|
кДж м2ч°С | 155,730 | ||||
36 Коэффициент теплоотдачи, отнесенный к расчетной поверхности нагрева |
К=
|
кДж м2ч°С | 120 | ||||
37 Тепловосприятие ширм по уровню теплоотдачи |
| кДж кг(м3) | 2393 | ||||
38 Отношение тепловосприятий | 0,97 | ||||||
Если отношение тепловосприятий не входит в эти пределы, то задается новая температура газов на выходе из ширм и расчет повторяется, т.е. расчет повторяется до тех пор, пока не получится нужная величина. | |||||||
Рис.4 Схема ширмового пароперегревателя:
а – клинообразная форма низа ширмы;б – горизонтальная форма низа ширмы; 1 – труба ширмы; 2 – камеры (коллекторы); 3 – обвязочные трубы; 4 – хомут.
Таблица 6.2 РАСЧЁТ КОНВЕКТИВНОГО ПАРОПЕРЕГРЕВАТЕЛЯ
Наименование рассчитываемой величины | Обозначение или формула | Единица измерения | Значение |
1 | 2 | 3 | 4 |
1 Диаметр труб | / | мм/мм | 38/30 |
2 Шаги между трубами | / | мм/мм | 90/80 |
3 Сечение для прохода газа | 18,8 | ||
4 Сечение для прохода пара | 0,55 | ||
5 Температура газов на входе в КПП | = | °С | 775 |
6 Энтальпия газов на входе в КПП | 8778 | ||
7 Температура пара на входе в КПП | = | °С | 473 |
8 Энтальпия пара на входе в КПП | = | 3346,705 | |
9 Температура пара на выходе из КПП | = | °С | 535 |
10 Энтальпия пара на выходе из КПП | = | 3529 | |
11Тепловосприятия по балансу | = | 1067,84 | |
12 Энтальпия газов на выходе из КПП | = - / φ + △ · △ = 0,04 | 7694 | |
13 Температура газов за КПП | °С | 682,13 | |
14 Средняя температура газов | = ( + )/ /2 | °С | 728,565 |
15 Средняя температура пара | =( )/ 2 | °С | 504 |
16 Средняя скорость газа | = , | м/сек | 9,3 |
17 Средний объём пара | /кг | 0,099702 | |
18 Средняя скорость пара | = | м/сек | 8 |
19 Коэффициент теплоотдачи конвекцией | 72 | ||
20 Коэффициент теплоотдачи от стенки к пару | 1250 | ||
21 Эффективная толщина излучающего слоя | м | 0,18 | |
22 Произведения | = P· · | 0,07038 | |
23Коэффициент ослабления лучей а) трёхатомными газами б) золовыми частицами | 14,9 102 | ||
24 Оптическая толщина | KPS = ( · + μ)· ·P· | 1,6 | |
25 Степень черноты продуктов сгорания | ᶓ | 0,14 | |
26 Коэффициент теплоотдачи излучением | 190 | ||
27 Коэффициент загрязнения | E | 0,0035 | |
28 Коэффициент теплоотдачи | K= | 123,311 | |
29 Температурный напор на входе газов при противотоке | △ = - | °С | 240 |
30 Температурный напор на выходе газов при противотоке | △ = - | °С | 209,13 |
31 Температурный напор на входе газов при прямотоке | △ = - | °С | 302 |
32 Температурный напор на выходе газов при прямотоке | △ = - | °С | 147,13 |
33 Температурный напор при противотоке | △ = | °С | 225,328 |
34 Температурный напор при прямотоке | △ = | °С | 215,69 |
35 Температурный напор | △t= | °С | 220,512 |
36 Расчётная поверхность нагрева | = | 1072 |
Рис.5 Схема конвективного пароперегревателя:
1 - змеевик; 2 – подвесные планки; 3- верхние изгибы труб; 4 – потолочные трубы; 5 – дистанционирующие гребенки; 6 – опорные планки.
Таблица 6.3 РАСЧЕТ ВТОРОЙ СТУПЕНИ ЭКОНОМАЙЗЕРА
Наименования рассчитываемой величины | Обозначение или формула | Единица измерения | Значение |
1 | 2 | 3 | 4 |
1 Диаметр труб | / | мм/мм | 32/24 |
2 Шаги между трубами | S1/S2 | мм/мм | 77/55 |
3 Сечение для прохода газа | м2 | 18,6 | |
4 Температура газа на входе в ВЭК-ІІ | 682,13 | ||
5 Теплосодержание газов на входе в ВЭК-ІІ | 7800,741 | ||
6 Расчетное тепловосприятие экономайзера двух ступеней | -( + ) | 681612 | |
7 Энтальпия воды на выходе из ВЭК-ІІ | 1086,109 | ||
8 Температура воды на выходе из ВЭК-ІІ | 250 | ||
9 Температура газа на выходе из ВЭК-ІІ (принимается предварительно) | = -(50÷80) | 500 | |
10 Теплосодержание газа на выходе из ВЭК-ІІ | 5527 | ||
11 Тепловосприятие поверхности по балансу | )+ + ] | 2503,985 | |
12 Теплосодержание воды на выходе в ВЭК-II | 427,461 | ||
13 Температура воды на входе в ВЭК-II | 100,26 | ||
14 Средняя температура газов | 591,065 | ||
15 Средняя температура воды | 175,15 | ||
16 Температурный напор | 415,915 | ||
17 Температура поверхности загрязнения | = | 235 | |
18 Средняя скорость газов | = | м/сек | 8,3 |
19 Коэффициент теплоотдачи конвекций | 72 | ||
20 Коэффициент загрязнения | ε= | 0,00318 | |
21 Коэффициент теплоотдачи | К= | 58,631 | |
22 Поверхность нагрева ВЭК-II,требуемая по расчёту | м2 | 2804,69 |
Таблица 6.4 РАСЧЕТ ВТОРОЙ СТУПЕНИ ВОЗДУХОПОДОГРЕВАТЕЛЯ
Наименование рассчитываемой величины | Обозначение или формула | Единица измерения | Значение |
1 | 2 | 3 | 4 |
1 Диаметр труб | / | мм/мм | 40/37 |
2 Шаги между трубами | S1/S2 | мм/мм | 50/38 |
3 Сечение для прохода газов | мм/мм | 9,3 | |
4 Сечение для прохода воздуха | мм/мм | 12,6 | |
5 Температура газов на входе в ВЗП-II | = | 500 | |
6 Теплосодержание газов на входе в ВЗП-II | 5604,2 | ||
7 Температура воздуха на выходе ВЗП-II | = | 300 | |
8 Теплосодержание воздуха на выходе из ВЗП-II | 2259 | ||
9 Температура воздуха перед ВЗП-II | = | 240 | |
10 Теплосодержание воздуха на входе в ВЗП-II | 1798,2 | ||
11 Тепло, воспринятое ВЗП-II | = | 504,576 | |
12 Энтальпия газов на выходе из ВЗП-II | - | 5035,465 | |
13 Температура газов на выходе из ВЗП-II | 451,793 | ||
14 Средняя температура воздуха | 270 | ||
15 Средняя температура газов | 475,896 | ||
16 Температурный напор | 205,896 | ||
17 Средняя скорость газов | м/сек | 14,7 | |
18 Коэффициент теплоотдачи с газовой стороны | 75 | ||
19 Средняя скорость воздуха | = | м/сек | 8,8 |
20 Коэффициент теплоотдачи от сечения воздуху | 81 | ||
21 Коэффициент использования поверхности | ς | - | 0,85 |
22 Коэффициент теплоотдачи | К= ς | 33,100 | |
23 Поверхность нагрева | м2 | 2022,194 |
Рис. 6 Схема двухступенчатого двухпоточного воздухоподогревателя:
1 – вход воздуха; 2 – легкозаменяемые кубы первого хода; 3 – опорная рама; 4 – второй и третий ходы первой ступени; 5 – экономайзер первой ступени; 6 – кубы второй ступени ВЗП; 7 – выход горячего воздуха;8 – линзовые компенсационные уплотнения; 9 – экономайзер второй ступени; 10 – конвективный пароперегреватель.
Таблица 6.5 РАСЧЁТ ПЕРВОЙ СТУПЕНИ ЭКОНОМАЙЗЕРА
Наименование рассчитываемой величины | Обозначение или формула | Единица измерения | Значение |
1 | 2 | 3 | 4 |
1 Диаметр труб | / | мм/мм | 32/24 |
2 Шаги между трубами | / | мм/мм | 75/45 |
3 Сечение для прохода газа | 13,6 | ||
4 Температура газов на входе в ВЭК-I | = | °С | 500 |
5 Теплосодержание газов на входе в ВЭК- I | кДж кг(м3) | 5719,22 | |
6 Тепловосприятие поверхности по балансу | = - | кДж кг(м3) | 1068,322 |
7 Температура воды на входе ВЭК- I | = . | °С | 225 |
8 Теплосодержание воды на входе ВЭК- I | = | кДж кг(м3) | 969,75 |
9 Теплосодержание воды на выходе ВЭК- I | = + · | кДж кг(м3) | 1716 |
10 Температура воды на выходе из ВЭК- I | °С | 312,271 | |
11 Теплосодержание газов на выходе из ВЭК- I | = | кДж кг(м3) | 2722,24 |
12 Температура газов на выходе из ВЭК- I | °С | 246 | |
13 Средняя температура воды | = | °С | 641,010 |
14 Средняя температура газов | = | °С | 373 |
15 Средний температурный режим | △t = - | °С | 268,01 |
16Температура поверхности загрязнения | = + 25 | °С | 666,01 |
17 Средняя скорость газов | = | м/сек | 8,8 |
18 Коэффициент теплоотдачи конвекций | кДж м2ч°C | 75 | |
19 Коэффициент загрязнения | ᶓ = +△ᶓ | 0,0036 | |
20 Коэффициент теплоотдачи | K= | 59,05 | |
21Поверхность нагрева ВЭК- I, требуемая по расчёту | = | 1843 |
Рис.7 Схема двухпоточногоэкономайзера:
1 – входные коллекторы; 2 – выходные коллекторы; 3 – узел крепления труб (стойки и балки) ; 4 – трубы экономайзера.
Таблица 6.6 РАСЧЁТ ПЕРВОЙ СТУПЕНИ ВОЗДУХОПОДОГРЕВАТЕЛЯ
Наименование рассчитываемой величины | Обозначение или формула | Единица измерения | Значение |
1 | 2 | 3 | 4 |
1 Диаметр труб | / | мм/мм | 40/37 |
2 Шаги между трубами | / | мм/мм | 70/45 |
3 Сечение для прохода газа | 7,55 | ||
4 Сечение для прохода пара | 10,8 | ||
5 Температура уходящих газов | °С | 120 | |
6 Энтальпия уходящих газов | кДж кг(м3) | 890,2 | |
7 Температура на выходе из ВЗП – I | = | °С | 240 |
8 Теплосодержание воздуха на выходе в ВЗП – I | кДж кг(м3) | 1258,19 | |
9 Температура воздуха на входе в ВЗП – I | = | °С | 26 |
10 Теплосодержание воздуха на входе в ВЗП – I | = | кДж кг(м3) | 192,397 |
11 Тепловосприятие по балансу | = ( - )· , = - -△ +△ + | кДж кг/(м3) | 1241,648 |
12 Средняя температура воздуха | = | °С | 146 |
13 Теплосодержание средней температуры воздуха | кДж кг/(м3) | 1085,46 | |
14 Температура газов на входе в ВЗП – I | = | °С | 246 |
15 Теплосодержание газов на входе в ВЗП – I | кДж кг/(м3) | 2777,689 | |
16 Теплосодержание газов на выходе из ВЗП – I | = - - -△ · | кДж кг/(м3) | 1424 |
17 Температура газов на выходе из ВЗП - I | °С | 128 |
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
В ходе теплового расчёта парового барабанного котла БКЗ-160-100 температура уходящих газов составила 128 С, что составляет ± 10 C,от значения выданного задания.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Ю.М. Липов, Ю.Ф. Самойлов и др. Компоновка и тепловой расчёт парового котла. М., Энергоатомиздат. 1988 – 207с.
2. М.И. Резников, Ю. М. Липов. Котельные установки электростанций. М.,Энергоатомиздат. 1987 – 287с.
3. Тепловой расчёт котельных агрегатов. Нормативный метод. Ленинград, 1973 г.
Дата добавления: 2018-05-30; просмотров: 1144; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!