Теплотворная способность газов
Теплотворной способностью газов Qp называется количество теплоты, выделяющейся при полном сгорании единицы объема или массы газа. Соответственно массовые высшая Qрв и низшая Qрн, теплотворные способности газов составляют (в кДж/кг):
Теплотворная способность……………………………………… | Qрв | Qрн |
Метан……………………………………………………………... | 57800 | 49950 |
н-Бутан………………………………………………………...…. | 49500 | 45760 |
Пропан……………………………………………………………. | 50370 | 46180 |
Разность между высшей и низшей теплотворными способностями равна теплоте, расходуемой на испарение гигроскопической воды. В обычных тепловых расчетах используется только низшая теплота сгорания. Для подсчета теплотворной способности газовой смеси используется зависимость:
,
где xi – массовая концентрация компонента газа в смеси.
Основные физические и термодинамические свойства компонентов газа приведены в таблице 2.1
Таблица 2.1 – физические и термодинамические свойства компонентов газа | |||||||
Наименование газа | Химическая формула | Молярная масса Mi, кг/моль | Плотность r0, кг/м3 | Коэффициент сжимаемости zi | Коэффициент сжимаемости zкр | Критическая температура Tкi, К | Критическое давление ркi, МПа |
1 Метан | СН4 | 16,043 | 0,7175 | 0,9981 | 0,284 | 190,555 | 4,5988 |
2 Этан | C2H6 | 30,070 | 1,3351 | 0,9920 | 0,284 | 305,83 | 4,880 |
3 Пропан | С3Н8 | 44,097 | 2,0098 | 0,9834 | 0,281 | 369,82 | 4,250 |
4 н-Бутан | н-С4Н10 | 58,123 | 2,7091 | 0,9682 | 0,273 | 425,14 | 3,784 |
5 и-Бутан | и-С4Н10 | 58,123 | 2,7068 | 0,971 | 0,283 | 408,13 | 3,648 |
6 н-Пентан | н-C5H12 | 72,150 | 3,5065 | 0,945 | 0,268 | 469,69 | 3,364 |
7 и-Пентан | и-С5Н12 | 72,150 | 3,4354 | 0,953 | 0,27 | 460,39 | 3,381 |
8 Этилен | С2Н4 | 28,054 | 2,0037 | 0,9940 | 0,276 | 282,35 | 5,042 |
9 Водород | Н2 | 2,0159 | 0,0899 | 1,0006 | 0,306 | 33,2 | 1,297 |
10 Водяной пар | Н2О | 18,0153 | 0,8643 | 0,952 | 0,229 | 647,14 | 22,064 |
11 Сероводород | H2S | 34,082 | 1,5358 | 0,990 | 0,284 | 373,2 | 8,940 |
12 Оксид углерода | CO | 28,010 | 1,2502 | 0,9996 | 0,291 | 132,85 | 3,494 |
14 Азот | N2 | 28,0135 | 1,2555 | 0,9997 | 0,289 | 126,2 | 3,390 |
15 Воздух | 28,9626 | 1,2927 | 0,99963 | 0,316 | 132,5 | 3,766 | |
16 Кислород | О2 | 31,9988 | 1,4287 | 0,9993 | 0,288 | 154,58 | 5,043 |
17 Диоксид углерода | CO2 | 44,010 | 1,9767 | 0,9947 | 0,275 | 304,20 | 7,386 |
Расчет кольцевых газораспределительных сетей
|
|
В практике проектирования применяют следующую методику расчета кольцевых сетей:
1. На основании известных количеств потребляемого газа и заданной схемы газопроводов вычисляют сосредоточенные и удельные путевые расходы для всех контуров питания потребителей.
2. Определяют путевые расходы для всех участков сети.
3. Задают начальное распределение потоков в сети. Здесь отметим лишь главные принципы решения этой задачи. В основе распределения потоков лежат требования надежности, которые определяют выбор направлений движения газа по участкам сети, а также транзитные расходы.
|
|
Из закольцованной сети выбирают главные замкнутые контуры, по которым направляют основные транзитные расходы. По участкам, представляющим внутренние пересечения этих контуров, транзитные потоки не направляют. Головные участки, примыкающие к точкам питания, должны быть взаимозаменяемыми, а их расчетные расходы примерно одинаковыми. Точки питания главных контуров выбирают так, чтобы потоки газа двигались к потребителям кратчайшим путем, а точки их встречи располагались диаметрально противоположно точкам питания. Такой принцип построения системы выдержать удается не всегда, особенно для несимметричных схем. Целесообразно, чтобы один из контуров объединял точки питания сети.
4. Определяют расчетные расходы газа для всех участков сети;
5. Исходя из заданного перепада давления в сети прежде всего подбирают диаметры главных контуров. Каждое кольцо этих контуров проектируют постоянного диаметра или из диаметров, близких по размерам, проверяя при этом полноту использования расчетного перепада от точки питания до точки встречи потоков. Остальные участки рассчитывают на полное использование заданного перепада в сети по ΔР/L = const. Потери давления на местных сопротивлениях обычно оценивают примерно в 10 % линейных потерь. Выбор диаметров является предварительным гидравлическим расчетом.
|
|
При предварительном расчете не удается удовлетворить второму закону сетей, т.е. для отдельных замкнутых контуров алгебраическая сумма потерь давления не будет равна нулю. В связи с этим возникает необходимость в гидравлической увязке сети.
6. Производят окончательный расчет сети, т. е. ее гидравлическую увязку, в результате чего получают окончательное распределение потоков. При этом для всех замкнутых контуров сети алгебраическая сумма потерь давления будет равна нулю.
Дата добавления: 2018-05-09; просмотров: 1207; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!