УКАЗАНИЯ ПО ВЫПОЛНЕНИЮ РАСЧЕТНОЙ ЧАСТИ КУРСОВОГО ПРОЕКТА (РАСЧЕТ МНОГОПУСТОТНОЙ ПЛИТЫ ПЕРЕКРЫТИЯ)
3.1 Сбор нагрузок
Составляем в табличной форме для постоянных и временных нагрузок [2]
Таблица 1- Нагрузки на перекрытие междуэтажное
Наименование слоя | Плот ность, кН/м3 | Подсчет нагрузки | Норма-тивная нагрузка, кПа (кН/м2) | Коэффи-циент надеж-ности по нагрузке, γƒ | Расчетная нагрузка, кПа (кН/м2) |
Линолеум | 11 | 11*0,004 | 0,044 | 1,3 | 0,057 |
ДСП | 8 | 8*0,016 | 0,128 | 1,2 | 0,154 |
Пароизоляция | 0,03 | 1,3 | 0,039 | ||
Цементно-песчаная стяжка | 18 | 18*0,03 | 0,54 | 1,3 | 0,702 |
Гидроизоляция | 0,03 | 1,3 | 0,039 | ||
Плита перекрытия | 3,2 | 1,1 | 3,52 | ||
Итого: | 3,97 | 4,83 | |||
Временные нагрузки | |||||
Нагрузка на перекрытие | табл.8.3 СП 20.13330.2016 | 1,5 | 1,3 | 1,95 | |
Нагрузка от перегородок | п. 8.2.2 СП 20.13330.2016 | 0,5 | 1,3 | 0,65 | |
Итого: | 2,0 | 2,6 | |||
Всего: | 5,97 | 7,43 |
Расчетная нагрузка на рабочую площадь плиты
qр = 7,43 кн/м2 (из таблицы 1)
3.2 Статический расчет круглопустотной плиты ПК 30.12
3.2.1 Размеры расчетного сечения (рисунок 1):
- высота плиты h=22 см;
- ширина плиты bn = bпk – 10 мм = 1200 – 10 =1190 мм
- ширина ребра b=bп - n* dотв =1190-6*159 = 236мм = 23,6 см
- ширина полки bf1=bn- 2*15=1190-30 = 1160 мм = 116 см
- высота полки hf1= ( h – dотв)/2 =(22-15,9)/2 = 3,05 cм
3.2.2 Устанавливаем конструктивную схему (рисунок 3) и определяем расчётную длину плиты
Рисунок 3 - Конструктивная схема плиты перекрытия
|
|
Для плиты длиной 3 метра (в осях) расчетная длина равна (формула 1)
l0= L – (200-10)/2 – (200 -10)/2 =2980 - (200-10)=2790мм |
3.2.3 Определяем нагрузку на 1 п.м. плиты (формула 2)
q = 7,43*0,95*1,2 = 8,47 кН/м |
3.2.4 Определяем максимальный изгибающий момент (формула 3)
Мmax= 8,47*(2,79)²/8=8,24 кН*м |
3.2.5 Определяем максимальное перерезывающее усилие (формула 4)
Qmax= 8,47*2,79/2=11,82 кН |
3.2 6 Класс бетона для пустотных плит принимаем В20 (согласно заданию)
Расчетное сопротивление Rb = 11,5 МПа =1,15кН/см2; Rbt=0,09 кН/см2
Таблица 2- Расчетные сопротивления бетона (табл.6.8 [3])
Таблица 3- Расчетные сопротивления арматуры (табл.6.14 [3])
Стержневая арматура классов | Нормативные сопротивления Rsn = Rs,ser, МПа | Расчетные сопротивления арматуры , МПа | ||
Растяжению | Сжатию Rsc | |||
Продольной Rs | Поперечной (хомутов и отогнутых стержней)Rsw | |||
А240 (AI) | 240 | 210 | 170 | 210 |
А300(AII) | 295 | 280 | 220 | 280 |
А400(AIII) | 400 | 350 | 280 | 350 |
А500(AIII) | 500 | 435 | 300 | 435 |
А600(AIV) | 600 | 520 | - | 470 |
В500 (ВРI)? | 500 | 435 | 300 | 415 |
Вр500 | 500 | 415 | 300 | 390 |
Арматура класса А400 имеет расчетное сопротивление
Rs = 350 МПа=35,0 кН/см2 - рабочая арматура (таблица 3)
3.2.7 Определяем расчётный случай (формула 5)
Mf=1,15*116*3,05(19-0,5*3,05)= 7110 кн*см |
т.к. Мmax= 8,24кн*м <Mf =71,1 кн*м имеем 1 расчетный случай
|
|
3.2.8 Определяем значение коэффициента А0 для 1-го случая (6)
А 0 =824/ 1,15*0,9*116*192 = 0,019<A0R = 0,439 |
где A0R – граничное значение коэффициента (таблица 4)
Т.к. А0 <A0R нет необходимости изменять размеры сечения или класс материала
Таблица 4- Предельные значения коэффициентов (табл.7.6[1])
3.2.9 Определяем требуемую площадь рабочей арматуры (формула 7)
Аs= 824/0,99*19*35,5=1,23 см2 |
где коэффициент η = 0,99 по таблице 5
Таблица 5- Значения коэффициентов (табл.7.5[1])
3.2.10 По сортаменту (таблица 6) определяем диаметр и количество стержней рабочей арматуры .
Принимаем 7 стержней диаметром ds= 8мм Аs= 3,52 см2
3.2.11 Определяем коэффициент армирования сечения (формула 8):
μ =3,52*100/23,6*19 = 0,78% |
где μmin = 0,05% μopt = (0,3 – 0,6%)
Аs – расчетная площадь поперечного сечения арматуры
Таблица 6- Сортамент арматуры (табл.1 пр.3[1])
3.2.12 Определяем диаметр поперечных стержней не менее 3 мм, принимаем 14 стержней диаметром 3 мм
3.2.13 Определяем количество и диаметр арматурных стержней
монтажной арматуры (формула 9)
А1s= 0,1* 3,52 = 0,35см2 |
(диаметр не меньше 3мм). Принимаем ds| = 4мм
3.2.14 Окончательно назначаем толщину защитного слоя из условия (10)
|
|
hmin= 15мм≤ (30 – 8/2 – 3) |
3.2.15 Конструирование поперечного сечения плиты
Выполняется с использованием типовой серии 1.141 выпуск 60 «Панели перекрытий железобетонные многопустотные. Рабочие чертежи» [4]
Рисунок 4- Поперечное сечение плиты
1 – рабочая арматура сетки С-1; 2 – поперечная арматура сетки С-1;
3 – арматурный каркас КР-2; 4 – монтажная арматурная сетка С-2.
3.3 Проверка жесткости и прочности плиты по наклонной трещине
3.3.1 Находим момент инерции (формула 12)
Ix= 23,6*193/12 = 13523,66 см4 |
3.3.2 Максимальный прогиб (11)
fmax =5*0,0597*2794/384*2300*13523,66 =0,15см |
3.3.3 Допустимый прогиб [ f ]= 279/150 = 1,86см >0,15 см
Величина прогиба находится в пределах допустимого
3.3.4 Проверка прочности сечения по наклонной трещине (формула 13)
Qb,min = 0,6(1+0,47)0,09*0,9*23,6*19=32,03 кН |
где φf = 0,75(bf| -b)hf| /bho = 0,75(116-23,6)3,05/23,6*19 = 0,47
Qmax = 11,43≤ 32,03кН
Условие выполняется, прочность по наклонной трещине обеспечена
3.4 Проверка плиты на монтажные нагрузки
3.4.1 Расчетная нагрузка от собственного веса панели (формула 14)
q = 1,4*1,1* 3,2* 1,19 = 5,86 кН/м |
l1=350 мм
Рисунок 5 - Расчетная схема консольной части панели
3.4.2 Изгибающий момент консольной части панели (формула 15)
|
|
М = 5,86 *0,352/2 = 0,36 кНм |
Этот момент воспринимается продольной монтажной арматурой каркасов.
3.4.3 Площадь сечения указанной арматуры составляет (формула 16)
As = 36/ 0,9*19*43,5 = 0,05см2 |
что меньше принятой конструктивно арматуры ds\ = 3мм (2 стержня)
As = 0,14 см2
3.4.4 Усилие на одну петлю при подъеме панели составляет (формула 17)
N = 5,86 *2,79/2 =8,175кН |
3.4.5 Площадь сечения арматуры петли (18)
As= 8,175/22,5 = 0,36см2 |
Принимаем конструктивно стержни диаметром 10 мм As = 0,789 см2
Дата добавления: 2018-02-28; просмотров: 2227; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!